AKSIAALISESTI PURISTETTUJEN TERASPILARIEN MITOITUS ERI SUUNNITTELUOHJEIDEN MUKAAN

Koko: px
Aloita esitys sivulta:

Download "AKSIAALISESTI PURISTETTUJEN TERASPILARIEN MITOITUS ERI SUUNNITTELUOHJEIDEN MUKAAN"

Transkriptio

1 AKSIAALISESTI PURISTETTUJEN TERASPILARIEN MITOITUS ERI SUUNNITTELUOHJEIDEN MUKAAN Kalju Loorits Rakenteiden Mekaniikka, Vol.27 No 3, 1994, s Tiivistelma: Artikkelissa verrataan teriispilarien nmjahdusmitoitusta kolmen eri ohjeen: Eurocode 3, Suomeen ohjeet B7 ja Neuvostoliiton normin SNiP II * - mukaan. Poikkileikkausluokissa 1, 2 ja 3 tulokset ovat aika samankaltaisia, mutta 4. poikkileikkausluokassa erot on suuria. SNiP:n mukaisissa laskelmissa kiiytetiiiin poikkileifkauksen kantokykyii oleellisesti paremmin hyvi:iksi, koska poikkileikkauksen luokittelu neljiinteen luokkaan riippuu SNiP:n mukaan poikkileikkauksen rnittasuhteiden ohella myoskin pilarin hoikkuudesta. JOHDANTO Neuvostoliiton hajoarnisesta johtuen on SNiP-norrnien tulevaisuus epiiselvii. Koko Eurooppa on siirtymiissii kiiyttiimiiiin Eurocodeja ja Veniijiillii ja muilla aikaisemrnilla Neuvostoliiton tasavalloilla on luultavasti sama kehitys edessii. Teriisrakenteiden suunnittelua koskevat SNiP-norrnit poikkeavat oleellisesti muiden Euroopan maiden vastaavista normeista, Eurocode 3 mukaanluettuna. Silti SNiPnormeissa kiiytetiiiin muutarnia periaatteita, joita ei kannattaisi unohtaa, pikemrninkin piiinvastoin, mikii kannattaisi ottaa huornioon myoskin Eurocodeissa. Yksi hyvii esimerkki on aksiaalisesti puristettujen sauvojen nmjahduskestiivyyden laskerninen. Eri maiden suunnitteluohjeiden vertaarniseksi niitii kannattaa tarkastella kiiyttiien samanlaisia liihtotietoja. Pilarin stabiilius riippuu Eurocode 3:n, B7:n sekii SNiP

2 81 * :n tapauksessa pi Iarin muunnetusta hoikkuudesta A, mutta A lasketaan eri ohjeissa eri tavalla. EC 3:n mukaan saadaan: - - A= (A./n)(~Af/E) 0 5 = AE6 (1) miss a poikkileikkausluokissa 1, 2 ja 3 poikkileikkausluokassa 4 ~A = 1, ~A = ActrfA; Muunnettu hoikkuus B7:n mukaisesti on: (2) SNiP ll *:n mukaan muunnetun hoikkuuden tarkoitus on hieman erilainen, mutta merkinta on sama: I - - A= A(RyiE)O.S ( =AsN;r); (3) missa lisaksi n:n puuttuminen (verrattuna kaavoihin (1) ja (2)) taytyy ottaa huomioon ja SNiP:n Ry-arvo vastaa EC 3:n termia fyd = fyiym! ja SNiP:n mukainen E = 2,06x105 Nfmm2. Edellii mainitusta seuraa: (4) jajos otetaan YM 1 =1,1 (5) eli painvastoin: (Sa) 23

3 Muunnetun hoikkuuden laskemisen jiilkeen seuraavasti: pilarin nutjahduskestiivyys lasketaan a) EC 3:n mukaisesti: - lasketaan apusuure <D = 0,5[1 + a(x - 0,2) + xn (6) - lasketaan nu:rjahduskerroin X= 1/[<I> + (<J>2 _ 5;.2)0,5]; (7) - lasketaan pilarin nu:rjahduskestavyys: (8) b) B7:n mukaisesti: - lasketaan apusuure P: p = [1 +a(\- 0,2) + 12]!(2);,2); (9) - lasketaan pilarin nurjahduslujuutta kuvaava jannitys: (10) - lasketaan pilarin nu:rjahduskestavyys: (11) On helppo nayttaa, ettajos lb7=lec: (12) 24

4 c) SNiP *:n mukaisesti: - lasketaan nurjahduskerroin riippuen terliksen myotolujuuden mitoitusarvosta Ry ja muunnetusta hoikkuudesta lsnip seuraavasti: jos 0 < AsNiP ~ 2,5, silloin <p = 1 - (0,073-5,53RyfE)AsNiPI,S; (13a) jos 2,5 < AsNiP.::;; 4,5, silloin <p = 1,47-13,0RyfE - (0,371-27,3RyfE)XsNiP+ (0,0275-5,53R/E)'XsNiP 2 ; (13b) jos AsNiP > 4,5, silloin (13c) (nurjahduskertoimen <p arvot on annettu myoskin SNiP:n taulukossa 72) - lasketaan pilarin nmjahduskestiivyys seuraavasti: (14) rnissa "fc on ns. "kayttoolosuhteiden kerroin", useimrnissa tapauksissa "fc=l. POIKKILEIKKAUSLUOKA T 1, 2 ja 3 Poikkileikkausluokissa 1, 2 ja 3 ~A = 1 ja siina tapauksessa A.87 = A.Ec. Jos kasitelliin B7:n mukaista suuretta [~ - (~q/x. 2 )0,5] nwjahduskertoimena, on ilmeistii, etta sen suuruus on periaattessa sama kuin EC 3:n nwjahduskertoimen X Vertaillaan naitii kertoirnia SNiP:n vastaavien kertoirnien kanssa. Paremman verrattavuuden takia kaytetiiiin myos SNiP:n tapauksessa eurooppalaisen standardin EN 10025:1990 mukaisia terliksia. Taytyy viela ottaa huornioon, ettii SNiP:ssa ei kayteta nurjahdusluokkia. 25

5 Vertailun tulokset on esitetty taulukossa 1. Taulukko 1 Nurjahduskertoimien arvot EC 3:n ja B7:n mukaan Nmjahdusluokka SNiP II * mukaan Teriiksen lujuusluokka a b c d Fe 360 (S 235) Fe 430 Fe 510 (S 275) (S355) ,0 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 0,1 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 0,9889 0,9891 0,9894 0,2 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 0,9686 0,9691 0,9701 0,3 0,9775 0,9641 0,9491 0,9235 0,9424 0,9433 0,9451 0,4 0,9528 0,9261 0,8973 0,8504 0,9113 0,9127 0,9155 0,5 0,9243 0,8842 0,8430 0,7793 0,8760 0,8780 0,8820 0,6 0,8900 0,8371 0,7854 0,7100 0,8370 0,8396 0,8448 0,7 0,8477 0,7837 0,7247 0,6431 0,7946 0,7979 0,8045 0,8 0,7957 0,7245 0,6622 0,5797 0,7490 0,7530 0,7611 0,9 0,7339 0,6612 0,5998 0,5208 0,6871 0,6911 0,6990 1, ,5970 0,5399 0,4671 0,6212 0,6248 0,6322 1,1 0,5960 0,5352 0,4842 0,4189 0,5591 0,5623 0,5688 1,2 0,5300 0,4781 0,4338 0,3762 0,5009 0,5034 0,5086 1,3 1,4 0,4703 0,4269 0,3888 0,4179 0,3817 0,3492 0,3385 0,3055 0,4466 0,3961 0,4483 0,4380 0,3968 0,3981 1,5 1,6 1,7 1,8 0,3724 0,3422 0,3145 0,3332 0,3079 0,2842 0,2994 0,2781 0,2577 0,2702 0,2521 0,2345 0,2766 0,2512 0,2289 0,2093 0,3472 0,3072 0,2739 0,2459 0,3472 0,3472 0,3072 0,3072 0,2739 0,2739 0,2459 0,2459 1,9 0,2449 0,2294 0,2141 0,1920 0,2222 0,2222 0,2222 2,0 0,2229 0,2095 0,1962 0,1766 0,2019 0,2019 0,

6 Tau1ukko 1 jatkuu ,1 0,2036 0,1920 0,1803 0,1630 0,1843 0,1843 0,1843 2,2 0,1867 0,1765 0,1662 0,1508 0,1691 0,1691 0,1691 2,3 0,1717 0,1628 0,1537 0,1399 0,1558 0,1558 0,1558 2,4 0,1585 0,1506 0,1425 0,1302 0,1441 0,1441 0,1441 2,5 0,1467 0,1397 0,1325 0,1214 0,1337 0,1337 0,1337 2,6 0,1362 0,1299 0,1234 0,1134 0,1245 0,1245 0,1245 2,7 0,1267 0,1211 0,1153 0,1062 0,1162 0,1162 0,1162 2,8 0,1182 0,1132 0,1079 0,0997 0,1088 0,1088 0,1088 2,9 0,1105 0,1060 0,1012 0,0937 0,1022 0,1022 0,1022 3,0 0,1036 0,0994 0,0951 0,0882 0,0962 0,0962 0,0962 Vertai1usta kay ilmi, etta tu1osten yhteensopivuus on aika hyva riippumatta siitii, etta SNiP:n kaavat eroavat huomattavas~ Eurocode 3:n ja B7:n vastaavista ~aavoista. Lukuunottamatta pienia hoikkuuksia o"ec < 0,6) ja erittiiin isoja hoikkuuksia o"ec ~ 2,0) SNiP:n nmjahduskertoimet ovat aika liihella Eurocode 3:n ja B7:n nmjahduskayraa "b". POIKKILEIKKAUSLUOKKA 4 SNiP:ssa ei 1uokitella sauvojen poikkileikkauksia kuten EC 3:ssa tai B7:ssa. Samankaltaisuutta silti on - myoskin SNiP:ssa on maiiritelty poikkileikkauksien puristettujen osien mittasuhteiden raja-arvot, joiden ylittymisen jiilkeen (esim. uuman) paikallinen stabiilius ei enaa ole taattu. Nama raja-arvot saa SNiP:n mukaan ylittiiii enintiiiin kaksinkertaisesti ja samalla tavalla kuin EC 3:ssa ja B7:ssa lasketaan lommahtanut osa poikkileikkauksesta pois, ts. kaytetaan tehollisia leveyksia. SNiP kasittelee asian kuitenkin hieman eri tavalla. EC 3:ssa ja B7:ssa aksiaalisesti puristettujen sauvojen tapauksessa poikkileikkausluokan 3 ja 4 viilinen raja ei riipu sauvan hoikkuudesta. SNiP:n mukaan 1ommahtamisen raja-arvo riippuu myos sauvan hoikkuudesta. 27

7 On aivan ilmeista, etta jos oletetaan, etta poikkileikkaus on vakio, hoikempi sauva nwjahtaa pienemmalla kuormalla verrattuna vahemman hoikkaan sauvaan ja jlinnitykset (esimerkiksi poikkileikkauksen uumassa) jaavat alle uuman lommahduslujuuden. Se merkitsee, etta jos otetaan kriteeriksi, etta poikkileikkausluokassa 4 uwna (tai joku muu poikkileikkauksen osa) lommahtaa ennen sauvan nurjahdusta kokonaisuutena, on SNiP:n lahestymistapa kaikinpuolin looginen ja mahdollistaa teraksen oleellisen saastamisen. Verrataan seuraavassa poikkileikkausluokkien 3 ja 4 rajoja 1- tai H- poikkileikkauksisien pilarien uurnien kannalta. SNiP:n mukaan laskettavilla pilareilla luetaan rajaksi uuman korkeuden ja paksuuden suhde, rnista alkaen uuman stabiilius ei ole enaa taattu. a) EC 3: Poikkileikkausluokkien 3 ja 4 raja-arvoksi 1- ja H- poikkileikkauksisten profiilien uurnille aksiaalisen puristuksen tapauksessa saadaan: d/t,. = 42, (15) missa e = (235/fy)o.s; (16) riippumatta pilarin hoikkuudesta. b) B7: Poikkileikkausluokkien 3 ja 4 rajaksi saadaan: b/t = 1,37(E/fy)o.s = 40,954E"' 41e; (17) c) SNiP II *: Poikkileikkauksen uumaan stabiilius on taattu, jos: 28

8 (19) missa ~w maiiritellaiin 1- ja H- poikkileikkauksille seuraavasti: - jos ~NiP = ~(RjE) 0 5 < 2,0, silloin: ~w = 1,30 + 0,15,;_SNiP 2 ; (20a) - jos ~w ~ 2,0, silloin: \w = 1,20 + 0,35XsNiP mutta ~w.::; 2,3; (20b) ()..snip=2,0 vastaa EC 3 :nja B7:n mukaista arvoa Xec=0,6613) Tiista seuraa, etta erittain lyhyilla pilareilla (ts. jos l "" 0): h,,/tw.::; 40,4c; (21) mika vastaa hyvin Eurocode 3:n ja B7:n vastaavaa raja-arvoa. Sitii vasto in suhteellisen hoikilla pilareilla, ts., jos XsNiP ~ 3,14 (eli XEc ~ 1,04): (22) Ero on huomattavan suuri. Myoskin laippojen osalta poikkileikkausluokkien 3 ja 4 raja-arvoissa on oleelliset erot: a) EC 3: c/tr = 14E; (23) b) B7: 29

9 b/t = 0,44(E/fy) 0 5 = 13,2E; (24) c) SNiP *: (25) missli kliytettlilin arvoa 5:.sNiP = 0,8, jos AsNiP < 0,8 ja arvoa AsNiP = 4,0 jos AsNiP > 4,0. Tapauksessa 0,8.:::; IsNiP.:::; 4,0 kliytetlilin ~NiP:n todellista arvoa. Tastli seuraa, ettlijos "-snip.:::; 0,8 => b,,/t = 0,44(E/Ry)0,5 = 13,7E; (26) jos lsnip ~ 4,0 => berft = 0,76(E/Ry) 0 5 = 23,6E; (27) Vastaavat erot SNiP:n mukaisessa laskentatavassa on myoskin epiikeskisesti puristettujen pilarien ja yhdistettyjen puristuksen ja taivutuksen rasittamien pilarien poikkileikkauksien osien mittasuhteiten raja-arvojen miiiirittelyssii, mutta se on jonkinverran mutkikkaampi. LASKUESIMERKKI Tarkastellaan kuvan 1 mukaista hitsattua aksiaalisesti puristettua pilaria, joka on valmistettu terliksestli Fe 510 (E=0,81). Pilarin nmjahduspituudet eri suunnissa ovat seuraavat: lefr.y=16,0 m; leff.z=8,0 m; z 10 y - --,~ I y -.1'- J "'20,-----.f' J zl 10 Kuva 1 Pilarin poikkileikkaus A=8440mm2; ly=215,65 mm4; lz= 54,61 mm 4 ; ~ = 159,8 mm; i,= 80,4 mm; 30

10 Pilarin hoikkuusluvut: 1..,.=100,1; Az=99,5; Nurjahduskestavyyden arviointi a) EC 3:n mukaan [kohdat ja 5.3.5]: uuma: paartet: d/tw = 56,67 > 42 = 34,0; c/tr = 15,7 > 14 = 11,3; => => PL4; PL4; Uumalle: kcr=4; \= b/[28,4et,/kcr)d,s] = 1,232 > 0,673; Pw = C\- 0,22)f\, 2 = 0,666; Laipoille: kcr=0,43; \= 1,041 > 0,673; Pr= 0,758; Pilarin tehollinen poikkileikkaus on: Aeff= 2*(0,758*10*320) + 0,666*6*340 = 6210 mm 2 ; Lasketaan pilarin nmjahduskestiivyys: V ahvemmassa tasossa: - Ay.Ec = \ht(paf/e) 0 5 = 1,124; nurjahdusluokka b => <I>y = 1,289; Xy=0,521; a= 0,34; Heikommassa tasossa: Āz.Ec= 1,117; nurjahdusluokka c => a =0,49; 31

11 <l>z= 1,348; Xz = 0,476 = Xmin; Pilarin EC 3:n mukaiseksi nwjahduskestavyydeksi saadaan: b) B7:n mukaan: Seka uuma etta laipat kuuluvat poikkileikkausluokkaan 4. Uumalle: k=4,0; cre 1 = kjt2ej[12(1 - v2)(b/t)2] = 236,4 N/mm2; \,= (f/<yel)~ 5 = 1,225 > 0,~2; bjb = (0,8/\,)[1,00-1/(5\,)] = 0,546; Laipoille (jos jaykisteet puuttuvat): k = 6(1 - v)jrr.2 = 0,426; cre 1 = 328,0 N/mm 2 ; \, = 1,04 >0,71 (ja < 1,06, mika on B7 -n mukaisesti sallittu ylaraja); bjb = 1,5-\/2.5 = 0,765; Pilarin teholliseksi poikkileikkaukseksi saadaan: Arif= 2*(0,765*320*10) + 0,546*6*340 = 6010 mm 2 ( = 71,2% A:sta); V ahvemmassa tasossa: ~ = (100,1/rr.)(355/210000) 0 5 = 1,310; ~Y = [1 + a(~y- 0,2) + ~k/)/(2\/) = 0,901; Heikommassa tasossa: 32

12 ~ = 1,302; ~z = 0,954 > ~Y; => heikompi suunta on tassak:in ratkaiseva. fck = [~z- (~z- 1A?) 0.5]fy = 137,8 N/mm2; Pilarin B7:n mukaiseksi nwjahduskestavyydeksi saadaan: Riippumatta siitii, ettii B7:n 'YM = 1,0, B7:n mukaan nurjahduskestiivyys on EC 3 :n mukaista kestiivyyttii pienempi. Syynii on ~A:n huomioon ottaminen EC 3:n kaavassa (1), B7:n vastaavassa kaavassa (2) ~A:ta ei kiiytetii. c) SNiP *:n mukaan: Uumalle: jos 'YM = 1,1, silloin lsnip = Ay(Ry!E)O,S = 100,1[355/(1,1 *206000)]0,5 = 3,962 > 2,0; ~w = 1,20 + 0,35XsNiP = 2,59 > 2,3 => otetaan Auw=2,3; h.,i1w = 56,67 < ~w(e/ry) 0 5 = 58,1 => uumaan stabiilius on taattu. Laipoille: b.,tfy. =15,7 < (0,36 + 0,10A.sNiP)(E!Ry) 0 5 = 19,1; myos laippojen stabiilius on taattu. Koko poikkileikkauksen pinta-ala voidaan ottaa huomioon. Nmjahduskerroin saadaan kaavasta (13b) tai taulukosta 1: <p = 0,4505; Pilarin SNiP II *:n mukaiseksi nmjahduskestavyydeksi saadaan (jos 'Yc = 1): Jos otetaan EC 3:n mukaiseksi nwjahduskestavyydeksi 100, silloin B7:n mukainen kest:avyys on 86,8 ja SNiP-II *:n mukainen kestavyys on 128,6. 33

13 YHTEENVETO Artikkelissa on tarkasteltu pilarien nmjahduskestavyytta kolmen eri ohjeen: Eurocode 3:n, B7:n ja SNiP *:n mukaan. Poikkileikkausluokissa 1, 2 ja 3 tulokset ovat likipitaen samoja riippumatta siitl:i, etta SNiP:n kaavat eroavat oleellisesti Eurocode 3:n ja B7:n vastaavista kaavoista. Kasiteltaessii poikkileikkausluokkaa 4 otetaan SNiP *:ssa huomioon, etta hoikilla pilareilla jiinnitykset voivat jaada murtorajatilassa pienemmiksi kuin poikkileikkauksen levyosien lommahduslujuus. Sen perusteella useissa tapauksissa laskelmissa voidaan ottaa huomioon poikkileikkauksen koko pinta-ala, mika mahdollistaa terl:iksen oleellisen siiastamisen. KIITOKSET Kiitl:in Pohjoismaiden Ministerineuvostoa ja Kansainvalisen henkilovaihdon keskusta (CIMO) taloudellisesta tuesta ja VIT:n Rakennustekniikka yksikkoa mainioista ty6olosuhteista. Kiitan Metalli- ja yhdistelmiirakenteet tutkimusalueen pal:illikkoii Jouko Kouhia arvokkaista neuvoista ja kielellisestl:i avusta. Kalju Loorits, tekn. kand. Teriisrakennetekniikan dosentti Tallinnan Teknillinen Yliopisto (Tallinna Tehnikaiilikool) c/o VIT Rakennustekniikka yksikon vieraileva tutkija 34

Stabiliteetti ja jäykistäminen

Stabiliteetti ja jäykistäminen Stabiliteetti ja jäykistäminen Lommahdusjännitykset ja -kertoimet Lommahdus normaalijännitysten vuoksi: Leikkauslommahdus: Eulerin jännitys Lommahduskerroin normaalijännitykselle, pitkä jäykistämätön levy:

Lisätiedot

EN : Teräsrakenteiden suunnittelu, Levyrakenteet

EN : Teräsrakenteiden suunnittelu, Levyrakenteet EN 993--5: Teräsrakenteiden suunnittelu, Levyrakenteet Jouko Kouhi, Diplomi-insinööri jouko.kouhi@vtt.fi Johdanto Standardin EN 993--5 soveltamisalasta todetaan seuraavaa: Standardi EN 993--5 sisältää

Lisätiedot

MITOITUSTEHTÄVÄ: I Rakennemallin muodostaminen 1/16

MITOITUSTEHTÄVÄ: I Rakennemallin muodostaminen 1/16 1/16 MITOITUSTEHTÄVÄ: I Rakennemallin muodostaminen Mitoitettava hitsattu palkki on rakenneosa sellaisessa rakennuksessa, joka kuuluu seuraamusluokkaan CC. Palkki on katoksen pääkannattaja. Hyötykuorma

Lisätiedot

3. SUUNNITTELUPERUSTEET

3. SUUNNITTELUPERUSTEET 3. SUUNNITTELUPERUSTEET 3.1 MATERIAALIT Myötölujuuden ja vetomurtolujuuden arvot f R ja f R y eh u m tuotestandardista tai taulukosta 3.1 Sitkeysvaatimukset: - vetomurtolujuuden ja myötörajan f y minimiarvojen

Lisätiedot

3. SUUNNITTELUPERUSTEET

3. SUUNNITTELUPERUSTEET 3. SUUNNITTELUPERUSTEET 3.1 MATERIAALIT Rakenneterästen myötörajan f y ja vetomurtolujuuden f u arvot valitaan seuraavasti: a) käytetään suoraan tuotestandardin arvoja f y = R eh ja f u = R m b) tai käytetään

Lisätiedot

Oheismateriaalin käyttö EI sallittua, mutta laskimen käyttö on sallittua Vastaukset tehtäväpaperiin, joka PALAUTETTAVA (vaikka vastaamattomana)!

Oheismateriaalin käyttö EI sallittua, mutta laskimen käyttö on sallittua Vastaukset tehtäväpaperiin, joka PALAUTETTAVA (vaikka vastaamattomana)! LUT-Kone Timo Björk BK80A2202 Teräsrakenteet I: 17.12.2015 Oheismateriaalin käyttö EI sallittua, mutta laskimen käyttö on sallittua Vastaukset tehtäväpaperiin, joka PALAUTETTAVA (vaikka vastaamattomana)!

Lisätiedot

Finnwood 2.3 SR1 (2.4.017) Copyright 2012 Metsäliitto Osuuskunta, Metsä Wood? 19.11.2015

Finnwood 2.3 SR1 (2.4.017) Copyright 2012 Metsäliitto Osuuskunta, Metsä Wood? 19.11.2015 Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.

Lisätiedot

OSIITAIN JA YKKIEN LIITOSTEN V AIKUTUS PORTAALIKEHAN VOI MASUUREISIIN. Rakenteiden Mekaniikka, Vol.27 No.3, 1994, s. 35-43

OSIITAIN JA YKKIEN LIITOSTEN V AIKUTUS PORTAALIKEHAN VOI MASUUREISIIN. Rakenteiden Mekaniikka, Vol.27 No.3, 1994, s. 35-43 OSIITAIN JA YKKIEN LIITOSTEN V AIKUTUS PORTAALIKEHAN VOI MASUUREISIIN Esa Makkonen Rakenteiden Mekaniikka, Vol.27 No.3, 1994, s. 35-43 Tiivistelmii: Artikkelissa kehitetaan laskumenetelma, jonka avulla

Lisätiedot

TERÄSRISTIKON SUUNNITTELU

TERÄSRISTIKON SUUNNITTELU TERÄSRISTIKON SUUNNITTELU Ristikon mekaniikan malli yleensä uumasauvojen ja paarteiden väliset liitokset oletetaan niveliksi uumasauvat vain normaalivoiman rasittamia paarteet jatkuvia paarteissa myös

Lisätiedot

HITSATUT PROFIILIT EN 1993 -KÄSIKIRJA (v.2010)

HITSATUT PROFIILIT EN 1993 -KÄSIKIRJA (v.2010) EN 1993 -KÄSIKIRJA (v.2010) Täsmennykset ja painovirhekorjaukset 20.4.2016: Sivu 72: Alhaalta laskien 2. kappale: Käyttörajatilassa (SLS, Service Limit State)... Käyttörajatilassa (SLS, Serviceability

Lisätiedot

POIKKILEIKKAUSTEN MITOITUS

POIKKILEIKKAUSTEN MITOITUS 1.4.016 POIKKILEIKKAUSTE ITOITUS Osavarmuusluvut Poikkileikkausten kestävs (kaikki PL) 0 1, 0 Kestävs vetomurron suhteen 1, 5 Kimmoteorian mukainen mitoitus - tarkistetaan poikkileikkauksen kriittisissä

Lisätiedot

RAKENNUSTEKNIIKKA Olli Ilveskoski PORTAL FRAME WITH COLUMNS RIGIDLY FIXED IN THE FOUNDATIONS

RAKENNUSTEKNIIKKA Olli Ilveskoski PORTAL FRAME WITH COLUMNS RIGIDLY FIXED IN THE FOUNDATIONS PORTAL FRAM WITH COLUMNS RIGIDLY FIXD IN TH FOUNDATIONS 9 Load cases 2. MASTOJÄYKISTTYN KHÄN PÄÄPILARIN P MITOITUS Suunnitellaan hallin ulkoseinillä olevat kehän P- pilarit runkoa jäykistäviksi kehän mastopilareiksi.

Lisätiedot

Palkki ja laatta toimivat yhdessä siten, että laatta toimii kenttämomentille palkin puristuspintana ja vetoteräkset sijaitsevat palkin alaosassa.

Palkki ja laatta toimivat yhdessä siten, että laatta toimii kenttämomentille palkin puristuspintana ja vetoteräkset sijaitsevat palkin alaosassa. LAATTAPALKKI Palkki ja laatta toimivat yhdessä siten, että laatta toimii kenttämomentille palkin puristuspintana ja vetoteräkset sijaitsevat palkin alaosassa. Laattapalkissa tukimomentin vaatima raudoitus

Lisätiedot

Oheismateriaalin käyttö EI sallittua, mutta laskimen käyttö on sallittua Vastaukset tehtäväpaperiin, joka PALAUTETTAVA (vaikka vastaamattomana)!

Oheismateriaalin käyttö EI sallittua, mutta laskimen käyttö on sallittua Vastaukset tehtäväpaperiin, joka PALAUTETTAVA (vaikka vastaamattomana)! LUT-Kone Timo Björk BK80A2202 Teräsrakenteet I: 31.3.2016 Oheismateriaalin käyttö EI sallittua, mutta laskimen käyttö on sallittua Vastaukset tehtäväpaperiin, joka PALAUTETTAVA (vaikka vastaamattomana)!

Lisätiedot

Mitoitetaan MäkeläAlu Oy:n materiaalivaraston kaksiaukkoinen hyllypalkki.

Mitoitetaan MäkeläAlu Oy:n materiaalivaraston kaksiaukkoinen hyllypalkki. YLEISTÄ Mitoitetaan MäkeläAlu Oy:n materiaalivaraston kaksiaukkoinen hyllypalkki. Kaksi 57 mm päässä toisistaan olevaa U70x80x alumiiniprofiilia muodostaa varastohyllypalkkiparin, joiden ylälaippojen päälle

Lisätiedot

7. Suora leikkaus TAVOITTEET 7. Suora leikkaus SISÄLTÖ

7. Suora leikkaus TAVOITTEET 7. Suora leikkaus SISÄLTÖ TAVOITTEET Kehitetään menetelmä, jolla selvitetään homogeenisen, prismaattisen suoran sauvan leikkausjännitysjakauma kun materiaali käyttäytyy lineaarielastisesti Menetelmä rajataan määrätyn tyyppisiin

Lisätiedot

KANSALLINEN LIITE (LVM) SFS-EN 1993-2 TERÄSRAKENTEIDEN SUUNNITTELU Sillat LIIKENNE- JA VIESTINTÄMINISTERIÖ

KANSALLINEN LIITE (LVM) SFS-EN 1993-2 TERÄSRAKENTEIDEN SUUNNITTELU Sillat LIIKENNE- JA VIESTINTÄMINISTERIÖ KANSALLINEN LIITE (LVM) SFS-EN 1993-2 TERÄSRAKENTEIDEN SUUNNITTELU Sillat LIIKENNE- JA VIESTINTÄMINISTERIÖ 1.6.2010 Kansallinen liite (LVM), 1.6.2010 1/9 Alkusanat KANSALLINEN LIITE (LVM) STANDARDIIN SFS-EN

Lisätiedot

1.5 KIEPAHDUS Yleistä. Kuva. Palkin kiepahdus.

1.5 KIEPAHDUS Yleistä. Kuva. Palkin kiepahdus. .5 KEPAHDUS.5. Yleistä Kuva. Palkin kiepahdus. Tarkastellaan yllä olevan kuvan palkkia. Palkilla vaikuttavasta kuormituksesta palkki taipuu. Jos rakenteen eometria, tuenta ja kuormituksen sijainti palkin

Lisätiedot

Esimerkkilaskelma. Mastopilarin perustusliitos liimaruuveilla

Esimerkkilaskelma. Mastopilarin perustusliitos liimaruuveilla Esimerkkilaskelma Mastopilarin perustusliitos liimaruuveilla.08.014 3.9.014 Sisällysluettelo 1 LÄHTÖTIEDOT... - 3 - KUORMAT... - 3-3 MATERIAALI... - 4-4 MITOITUS... - 4-4.1 ULOSVETOKESTÄVYYS (VTT-S-07607-1)...

Lisätiedot

Finnwood 2.3 SR1 (2.4.017) Copyright 2012 Metsäliitto Osuuskunta, Metsä Wood

Finnwood 2.3 SR1 (2.4.017) Copyright 2012 Metsäliitto Osuuskunta, Metsä Wood Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.

Lisätiedot

SIPOREX-HARKKOSEINÄÄN TUKEUTUVIEN TERÄSPALKKIEN SUUNNITTELUOHJE 21.10.2006

SIPOREX-HARKKOSEINÄÄN TUKEUTUVIEN TERÄSPALKKIEN SUUNNITTELUOHJE 21.10.2006 SIPOREX-HARKKOSEINÄÄN TUKEUTUVIEN TERÄSPALKKIEN SUUNNITTELUOHJE 21.10.2006 Tämä päivitetty ohje perustuu aiempiin versioihin: 18.3.1988 AKN 13.5.1999 AKN/ks SISÄLLYS: 1. Yleistä... 2 2. Mitoitusperusteet...

Lisätiedot

Tehtävä 1. Lähtötiedot. Kylmämuovattu CHS 159 4, Kylmävalssattu nauha, Ruostumaton teräsnauha Tehtävän kuvaus

Tehtävä 1. Lähtötiedot. Kylmämuovattu CHS 159 4, Kylmävalssattu nauha, Ruostumaton teräsnauha Tehtävän kuvaus Tehtävä 1 Lähtötiedot Kylmämuovattu CHS 159 4, Kylmävalssattu nauha, Ruostumaton teräsnauha 1.437 LL 33, 55 mm AA 19,5 cccc² NN EEEE 222222 kkkk II 585,3 cccc 4 dd 111111 mmmm WW eeee 73,6 cccc 3 tt 44

Lisätiedot

Kuormitukset: Puuseinärungot ja järjestelmät:

Kuormitukset: Puuseinärungot ja järjestelmät: PIENTALON PUURUNKO JA JÄYKISTYS https://www.virtuaaliamk.fi/bin/get/eid/51ipycjcf/runko- _ja_vesikattokaavio-oppimisaihio.pdf Ks Esim opintojaksot: Rakennetekniikka, Puurakenteet Luentoaineisto: - Materiaalia

Lisätiedot

Copyright 2010 Metsäliitto Osuuskunta, Puutuoteteollisuus. Finnwood 2.3 ( 2.3.027) FarmiMalli Oy. Katoksen takaseinän palkki. Urpo Manninen 12.7.

Copyright 2010 Metsäliitto Osuuskunta, Puutuoteteollisuus. Finnwood 2.3 ( 2.3.027) FarmiMalli Oy. Katoksen takaseinän palkki. Urpo Manninen 12.7. Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.

Lisätiedot

Copyright 2010 Metsäliitto Osuuskunta, Puutuoteteollisuus. Finnwood 2.3 ( 2.3.027) FarmiMalli Oy. Katoksen rakentaminen, Katoksen 1.

Copyright 2010 Metsäliitto Osuuskunta, Puutuoteteollisuus. Finnwood 2.3 ( 2.3.027) FarmiMalli Oy. Katoksen rakentaminen, Katoksen 1. Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.

Lisätiedot

Teräsrakenneohjeet. Tielaitos. Sillansuunnittelu. Helsinki 2000. TIEHALLINTO Siltayksikkö

Teräsrakenneohjeet. Tielaitos. Sillansuunnittelu. Helsinki 2000. TIEHALLINTO Siltayksikkö Tielaitos Teräsrakenneohjeet Sillansuunnittelu Helsinki 2000 TIEHALLINTO Siltayksikkö Teräsrakenneohjeet Tielaitos TIEHALLINTO Helsinki 2000 ISBN 951-726-610-3 TIEL 2173449-2000 Oy Edita Ab Helsinki 2000

Lisätiedot

Teräsrakenteen palonsuojamaalauksen suunnittelu - kustannusten näkökulma

Teräsrakenteen palonsuojamaalauksen suunnittelu - kustannusten näkökulma Teräsrakenteen palonsuojamaalauksen suunnittelu - kustannusten näkökulma Teemu Tiainen Tampereen teknillinen yliopisto, Metallirakentamisen tutkimuskeskus Mukana tutkimuksissa myös Kristo Mela, Timo Jokinen

Lisätiedot

KANSALLINEN LIITE STANDARDIIN. SFS-EN EUROKOODI 3: TERÄSRAKENTEIDEN SUUNNITTELU. Osa 1-1: Yleiset säännöt ja rakennuksia koskevat säännöt

KANSALLINEN LIITE STANDARDIIN. SFS-EN EUROKOODI 3: TERÄSRAKENTEIDEN SUUNNITTELU. Osa 1-1: Yleiset säännöt ja rakennuksia koskevat säännöt LIITE 9 1 KANSALLINEN LIITE STANDARDIIN SFS-EN 1993-1-1 EUROKOODI 3: TERÄSRAKENTEIDEN SUUNNITTELU. Osa 1-1: Yleiset säännöt ja rakennuksia koskevat säännöt Esipuhe Tätä kansallista liitettä käytetään yhdessä

Lisätiedot

TRY TERÄSNORMIKORTTI N:o 10/1999 [korvaa Teräsnormikortin N:o 7/1998]

TRY TERÄSNORMIKORTTI N:o 10/1999 [korvaa Teräsnormikortin N:o 7/1998] TRY TERÄSNORMIKORTTI N:o 10/1999 [korvaa Teräsnormikortin N:o 7/1998] Austeniittisesta ruostumattomasta teräksestä valmistettujen rakenteiden palotekninen mitoitus Yhteyshenkilö: Unto Kalamies Teräsrakenneyhdistys

Lisätiedot

Tarkastellaan ympyräsylinterin käyttäytymistä eri muotoisilla tukipinnoilla. Oletetaan sylinterin vierintävastus merkityksettömäksi.

Tarkastellaan ympyräsylinterin käyttäytymistä eri muotoisilla tukipinnoilla. Oletetaan sylinterin vierintävastus merkityksettömäksi. NURJAHDUS ERUSKÄSITTEITÄ Katava raketee mitoitusperusteet ovat ujuus jäitykset eivät ylitä iille sallittuja arvoja Jäykkyys siirtymät ja muodomuutokset pysyvät ealta määrätyissä rajoissa Stabiilius raketee

Lisätiedot

EC4, Liittorakenteet Palomitoitus, palkit, pilarit ja laatat

EC4, Liittorakenteet Palomitoitus, palkit, pilarit ja laatat EC4, Liittorakenteet Palomitoitus, palkit, pilarit ja laatat Technopolis Espoo 29.9.2016 Rakennuksen paloturvallisuuteen vaikuttavat tekijät E1 SUOMEN RAKENTAMISMÄÄRÄYSKOKOELMA Rakennusten paloturvallisuus

Lisätiedot

Betonirakenteiden suunnittelu eurokoodien mukaan Osa 4: Palkit Palkkien suunnittelu eurokoodeilla Johdanto Mitoitusmenettely Palonkestävyys

Betonirakenteiden suunnittelu eurokoodien mukaan Osa 4: Palkit Palkkien suunnittelu eurokoodeilla Johdanto Mitoitusmenettely Palonkestävyys 1(12) Betonirakenteiden suunnittelu eurokoodien mukaan Johdanto Eurokoodien käyttöönotto kantavien rakenteiden suunnittelussa on merkittävin suunnitteluohjeita koskeva muutos kautta aikojen. Koko Eurooppa

Lisätiedot

Finnwood 2.3 SR1 (2.4.017) FarmiMalli Oy Urpo Manninen. Copyright 2012 Metsäliitto Osuuskunta, Metsä Wood Varasto, Ovipalkki 3,6 21.1.

Finnwood 2.3 SR1 (2.4.017) FarmiMalli Oy Urpo Manninen. Copyright 2012 Metsäliitto Osuuskunta, Metsä Wood Varasto, Ovipalkki 3,6 21.1. Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.

Lisätiedot

POIKKILEIKKAUSTEN MITOITUS

POIKKILEIKKAUSTEN MITOITUS POIKKILEIKKAUSTEN ITOITUS YLEISTÄ Poikkileikkaukset valitaan siten, että voimasuureen mitoitusarvo ei missään poikkileikkauksessa litä poikkileikkauksen kestävden mitoitusarvoa. Usean voimasuureen vaikuttaessa

Lisätiedot

HITSATUT PROFIILIT EN 1993 -KÄSIKIRJA (v.2010)

HITSATUT PROFIILIT EN 1993 -KÄSIKIRJA (v.2010) EN 1993 -KÄSIKIRJA (v.2010) Täsmennykset ja painovirhekorjaukset 6.6.2012: Sivu 27: Sivun alaosassa, ennen kursivoitua tekstiä: standardin EN 10149-2 mukaiset..., ks. taulukot 1.6 ja 1.7 standardin EN

Lisätiedot

LAPPEENRANNAN TEKNILLINEN YLIOPISTO Teknillinen tiedekunta Konetekniikan koulutusohjelma BK10A0401 Kandidaatintyö ja seminaari

LAPPEENRANNAN TEKNILLINEN YLIOPISTO Teknillinen tiedekunta Konetekniikan koulutusohjelma BK10A0401 Kandidaatintyö ja seminaari LAPPEENRANNAN TEKNILLINEN YLIOPISTO Teknillinen tiedekunta Konetekniikan koulutusohjelma BK10A0401 Kandidaatintyö ja seminaari VÄÄNTÖRASITETUN RAKENNEOSAN EURONORMIIN PERUSTUVA KESTÄVYYSLASKENTAYHTÄLÖIDEN

Lisätiedot

RAKENNEOSIEN MITOITUS

RAKENNEOSIEN MITOITUS RAKENNEOSIEN MITOITUS TAIVUTETUT PALKIT YLEISTÄ Palkkirakenteet ovat sauvoja, joita käytetään pystysuuntaisten kuormien siirtämiseen pilareille tai muille pystyrakenteille. Palkkien mitoituksessa tarkastellaan

Lisätiedot

Veli- Matti Isoaho RAMKO 4

Veli- Matti Isoaho RAMKO 4 Veli- Matti Isoaho RAMKO 4 2 18. 4. 2005 TERÄSRAKENTEIDEN HARJOITUSTYÖ 1. Yleistä suunnittelukohteesta Tilaajana Oy Teräsrakentajat Ab Kohde on varastohalli jonka mitat ovat a) 17 m, b) 4,5 m, c) 3 m ja

Lisätiedot

Inspectan Teknisen toimikunnan NR-rakenteisiin liittyviä päätöksiä

Inspectan Teknisen toimikunnan NR-rakenteisiin liittyviä päätöksiä Inspectan Teknisen toimikunnan NR-rakenteisiin liittyviä päätöksiä Kokous TEKNISEN TOIMIKUNNAN KOKOUS 3/2009 Aika 2009-12-16, klo 12:15 Paikka Inspecta Sertifiointi Oy, NH4, Miestentie 3, Espoo Päivitetyn

Lisätiedot

KANTAVUUS- TAULUKOT W-20/990 W-20/1100 W-45/900 W-45/1000

KANTAVUUS- TAULUKOT W-20/990 W-20/1100 W-45/900 W-45/1000 KANTAVUUS- TAUUKOT W-20/990 W-20/1100 W-45/900 W-45/1000 SSÄYSUETTEO MTOTUSPEUSTEET............ 3 KANTAVUUSTAUUKOT W-20/990................... 4 W-20/1100................... 5 W-45/900...................

Lisätiedot

Raimo Karhumaa Siipipeilintie 12 B9 90420 Oulu 0407707381 EUROKOODIN SOVELTAMISEN TEKNISTALOUDELLISET VAIKUTUKSET LÖVÖN LIITTOPALKKISILLASSA

Raimo Karhumaa Siipipeilintie 12 B9 90420 Oulu 0407707381 EUROKOODIN SOVELTAMISEN TEKNISTALOUDELLISET VAIKUTUKSET LÖVÖN LIITTOPALKKISILLASSA Raimo Karhumaa Siipipeilintie 12 B9 90420 Oulu 0407707381 EUROKOODIN SOVELTAMISEN TEKNISTALOUDELLISET VAIKUTUKSET LÖVÖN LIITTOPALKKISILLASSA Diplomityö, jonka aiheen Oulun yliopiston Konetekniikan osasto

Lisätiedot

Sami Jokitalo. Teräksisen HI-palkin laskentapohja

Sami Jokitalo. Teräksisen HI-palkin laskentapohja Sami Jokitalo Teräksisen HI-palkin laskentapohja Teräksisen HI-palkin laskentapohja Sami Jokitalo Opinnäytetyö Kevät 2012 Rakennustekniikan koulutusohjelma Oulun seudun ammattikorkeakoulu TIIVISTELMÄ Oulun

Lisätiedot

PÄÄKANNATTAJAN LIITOSTEN MITOITUS

PÄÄKANNATTAJAN LIITOSTEN MITOITUS PÄÄKANNATTAJAN LIITOSTEN MITOITUS VERKKOLIITE 1a Diagonaalien liitos pääkannattajan alapaarteeseen (harjalohkossa) Huom! K-liitoksen mitoituskaavoissa otetaan muuttujan β arvoa ja siitä laskettavaa k n

Lisätiedot

Analysoidaan lämpöjännitysten, jännityskeskittymien, plastisten muodonmuutosten ja jäännösjännityksien vaikutus

Analysoidaan lämpöjännitysten, jännityskeskittymien, plastisten muodonmuutosten ja jäännösjännityksien vaikutus TAVOITTEET Määritetään aksiaalisesti kuormitetun sauvan muodonmuutos Esitetään menetelmä, jolla ratkaistaan tukireaktiot tapauksessa, jossa statiikan tasapainoehdot eivät riitä Analysoidaan lämpöjännitysten,

Lisätiedot

2. harjoitus - malliratkaisut Tehtävä 3. Tasojännitystilassa olevan kappaleen kaksiakselista rasitustilaa käytetään usein materiaalimalleissa esiintyv

2. harjoitus - malliratkaisut Tehtävä 3. Tasojännitystilassa olevan kappaleen kaksiakselista rasitustilaa käytetään usein materiaalimalleissa esiintyv 2. harjoitus - malliratkaisut Tehtävä 3. Tasojännitystilassa olevan kappaleen kaksiakselista rasitustilaa käytetään usein materiaalimalleissa esiintyvien vakioiden määrittämiseen. Jännitystila on siten

Lisätiedot

WQ-palkkijärjestelmä

WQ-palkkijärjestelmä WQ-palkkijärjestelmä Sisällys 1. Toimintatapa 2 2. Valmistus 2 2.1. Materiaali 2 2.2. Pintakäsittely 2 2.3. Laadunvalvonta 3 3. Palkin käyttö rakenteissa 3 4. Suunnittelu 3 4.1. Palkin rakenne 3 4.2. Palkin

Lisätiedot

Harjoitus 6. KJR-C2001 Kiinteän aineen mekaniikan perusteet, IV/2016

Harjoitus 6. KJR-C2001 Kiinteän aineen mekaniikan perusteet, IV/2016 KJR-C001 Kiinteän aineen mekaniikan perusteet, IV/01 Kotitehtävät palautetaan viimeistään keskiviikkoisin ennen luentojen alkua eli klo 1:00 mennessä. Muistakaa vastaukset eri tehtäviin palautetaan eri

Lisätiedot

PUHDAS, SUORA TAIVUTUS

PUHDAS, SUORA TAIVUTUS PUHDAS, SUORA TAIVUTUS Qx ( ) Nx ( ) 0 (puhdas taivutus) d t 0 eli taivutusmomentti on vakio dx dq eli palkilla oleva kuormitus on nolla 0 dx suora taivutus Taivutusta sanotaan suoraksi, jos kuormitustaso

Lisätiedot

RAKENNEPUTKET EN 1993 -KÄSIKIRJA (v.2012)

RAKENNEPUTKET EN 1993 -KÄSIKIRJA (v.2012) RAKENNEPUTKET EN 1993 -KÄSIKIRJA (v.2012) Täsmennykset ja painovirhekorjaukset 20.4.2016: Sivu 16: Kuvasta 1.1 ylöspäin laskien 2. kappale: Pyöreän putken halkaisija kalibroidaan lopulliseen mittaan ja...

Lisätiedot

Erään teräsrunkoisen teoll.hallin tarina, jännev. > 40-50 m

Erään teräsrunkoisen teoll.hallin tarina, jännev. > 40-50 m Erään teräsrunkoisen teoll.hallin tarina, jännev. > 40-50 m 1 HALLIN ROMAHDUS OLI IHAN TIPALLA - lunta katolla yli puoli metriä, mutta paino olennaisesti alle 180 kg neliölle KEHÄT HIEMAN TOISESTA NÄKÖKULMASTA

Lisätiedot

Tuomas Kaira. Ins.tsto Pontek Oy. Tuomas Kaira

Tuomas Kaira. Ins.tsto Pontek Oy. Tuomas Kaira Ins.tsto Pontek Oy Lasketaan pystykuorman resultantin paikka murtorajatilan STR/GEO yhdistelmän mukaan Lasketaan murtorajatilan STR/GEO yhdistelmän mukaisen pystykuorman aiheuttama kolmion muotoinen pohjapainejakauma

Lisätiedot

KANSALLINEN LIITE STANDARDIIN

KANSALLINEN LIITE STANDARDIIN LIITE 15 KANSALLINEN LIITE STANDARDIIN SFS-EN 1994-1-2 EUROKOODI 4: BETONI- TERÄSLIITTORAKENTEIDEN SUUNNITTELU Osa 1-2: Yleiset säännöt. Rakenteiden palomitoitus Esipuhe Tätä kansallista liitettä käytetään

Lisätiedot

KJR-C2002 Kontinuumimekaniikan perusteet

KJR-C2002 Kontinuumimekaniikan perusteet KJR-C2002 Kontinuumimekaniikan perusteet Luento 23.11.2015 Susanna Hurme, Yliopistonlehtori, TkT Luennon sisältö Hooken laki lineaaris-elastiselle materiaalille (Reddy, kpl 6.2.3) Lujuusoppia: sauva (Reddy,

Lisätiedot

RUDUS OY ELEMENTO - PORRASELEMENTIT

RUDUS OY ELEMENTO - PORRASELEMENTIT RUDUS OY Sivu 1/15 RUDUS OY ELEMENTO - PORRASELEMENTIT SUUNNITTELUN LÄHTÖTIEDOT 1. Suunnittelun perusteet SFS-EN 1990 Eurocode: Rakenteiden suunnitteluperusteet, 2010 NA SFS-EN 1990-YM, Suomen kansallinen

Lisätiedot

Suhteellinen puristuskapasiteetti arvioida likimääräisesti kaavalla 1 + Kyseisissä lausekkeissa esiintyvillä suureilla on seuraavat merkitykset:

Suhteellinen puristuskapasiteetti arvioida likimääräisesti kaavalla 1 + Kyseisissä lausekkeissa esiintyvillä suureilla on seuraavat merkitykset: RAUDOITTAMATTOMAN SUORAKAIDEPOIKKILEIKKAUKSISEN SAUVAN PURISTUSKAPASITEETTI Critical Compression Load of Unreinforced Concrete Member with Rectangular Cross-Section Pentti Ruotsala Vaasa 04 TIIVISTELMÄ

Lisätiedot

Nurjahduspituudesta. Rakenteiden Mekaniikka Vol. 44, Nro 1, 2011, s. 21-25. Jussi Jalkanen ja Matti Mikkola

Nurjahduspituudesta. Rakenteiden Mekaniikka Vol. 44, Nro 1, 2011, s. 21-25. Jussi Jalkanen ja Matti Mikkola Rakenteiden Mekaniikka Vol. 44, Nro 1, 2011, s. 21-25 Nurjahduspituudesta Jussi Jalkanen ja Matti Mikkola Tiivistelmä. Artikkelissa käsitellään nurjahduspituuden määrittämiseen liittyvää väärinkäsityksen

Lisätiedot

LIITTORAKENTEET-KIRJA TRY/by 58. Matti V. LESKELÄ OULU

LIITTORAKENTEET-KIRJA TRY/by 58. Matti V. LESKELÄ OULU LIITTORAKENTEET-KIRJA TRY/by 58 Matti V. LESKELÄ OULU KIRJAN TAUSTAT Liittorakenteet tulivat muotiin 1990-luvulla ja niitä pidettiin innovatiivisina Monia tuotteita kehiteltiin, jotkut osoittautuivat kilpailukykyisiksi

Lisätiedot

ESIMERKKI 3: Nurkkapilari

ESIMERKKI 3: Nurkkapilari ESIMERKKI 3: Nurkkapilari Perustietoja: - Hallin 1 nurkkapilarit MP10 ovat liimapuurakenteisia mastopilareita. 3 Halli 1 6000 - Mastopilarit on tuettu heikomman suunnan nurjahusta vastaan ulkoseinäelementeillä.

Lisätiedot

1 (7) Kohderyhmä: Kurssi soveltuu teräsrakenteiden parissa toimiville suunnittelijoille sekä soveltuvin osin tilaajille, tarkastajille ja valvojille.

1 (7) Kohderyhmä: Kurssi soveltuu teräsrakenteiden parissa toimiville suunnittelijoille sekä soveltuvin osin tilaajille, tarkastajille ja valvojille. 1 (7) Eurocode 3 koulutus Kesto: 2 + 2 koulutuspäivää Ajankohta: 9. 10.12.2018 13. 14.1.2019 Paikka: Pasila, Helsinki (paikka varmistuu lokakuun aikana) Kurssiohjelma: ks. sivut 3 7 Aihealueet: Mm. poikkileikkausten

Lisätiedot

Copyright 2010 Metsäliitto Osuuskunta, Puutuoteteollisuus. Finnwood 2.3 ( ) Varasto, Ovipalkki 4 m. FarmiMalli Oy. Urpo Manninen 8.1.

Copyright 2010 Metsäliitto Osuuskunta, Puutuoteteollisuus. Finnwood 2.3 ( ) Varasto, Ovipalkki 4 m. FarmiMalli Oy. Urpo Manninen 8.1. Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.

Lisätiedot

Kohderyhmä: Kurssi soveltuu teräsrakenteiden parissa toimiville suunnittelijoille sekä soveltuvin osin tilaajille, tarkastajille ja valvojille.

Kohderyhmä: Kurssi soveltuu teräsrakenteiden parissa toimiville suunnittelijoille sekä soveltuvin osin tilaajille, tarkastajille ja valvojille. 1 (7) Eurocode 3 koulutus Kesto: 2 + 2 koulutuspäivää Ajankohta: 12. 13.12.2018 9. 10.1.2019 Paikka: Original Sokos hotel Pasila Maistraatinportti 3, 00240 Helsinki Kurssiohjelma: ks. sivut 3 7 Aihealueet:

Lisätiedot

Korkealujuusteräksen käyttö raskaasti kuormitetuissa kotelopilareissa

Korkealujuusteräksen käyttö raskaasti kuormitetuissa kotelopilareissa Rakenteiden Mekaniikka Vol. 43, Nro 1, 2010, s. 61 71 Korkealujuusteräksen käyttö raskaasti kuormitetuissa kotelopilareissa Juha Kukkonen Tiivistelmä. Tässä artikkelissa käsitellään korkealujuusteräksen

Lisätiedot

CWQ-liittopalkkijärjestelmä

CWQ-liittopalkkijärjestelmä CWQ-liittopalkkijärjestelmä Sisällys 1. Toimintatapa 3 2. Valmistus 3 2.1. Materiaali 3 2.2. Pintakäsittely 3 2.3. Laadunvalvonta 3 3. Palkin käyttö rakenteissa 3 4. Suunnittelu 4 4.1. Palkin rakenne 4

Lisätiedot

Betonin lujuus ja rakenteiden kantavuus. Betoniteollisuuden kesäkokous Hämeenlinna prof. Anssi Laaksonen

Betonin lujuus ja rakenteiden kantavuus. Betoniteollisuuden kesäkokous Hämeenlinna prof. Anssi Laaksonen Betonin lujuus ja rakenteiden kantavuus Betoniteollisuuden kesäkokous 2017 11.8.2017 Hämeenlinna prof. Anssi Laaksonen Sisältö 1) Taustaa 2) Lujuuden lähtökohtia suunnittelussa 3) Lujuus vs. rakenteen

Lisätiedot

(m) Gyproc GFR (taulukossa arvot: k 450/600 mm) Levykerroksia

(m) Gyproc GFR (taulukossa arvot: k 450/600 mm) Levykerroksia .2 Seinäkorkeudet Suurin sallittu seinäkorkeus H max Taulukoissa 1 ja 2 on esitetty H max (m) Gyproc-seinärakenteiden perustyypeille. Edellytykset: Rankatyypit Gyproc XR (materiaalipaksuus t=0,46 mm),

Lisätiedot

Ovi. Ovi TP101. Perustietoja: - Hallin 1 päätyseinän tuulipilarit TP101 ovat liimapuurakenteisia. Halli 1

Ovi. Ovi TP101. Perustietoja: - Hallin 1 päätyseinän tuulipilarit TP101 ovat liimapuurakenteisia. Halli 1 Esimerkki 4: Tuulipilari Perustietoja: - Hallin 1 päätyseinän tuulipilarit TP101 ovat liimapuurakenteisia. - Tuulipilarin yläpää on nivelellisesti ja alapää jäykästi tuettu. Halli 1 6000 TP101 4 4 - Tuulipilaria

Lisätiedot

MYNTINSYRJÄN JALKAPALLOHALLI

MYNTINSYRJÄN JALKAPALLOHALLI Sivu 1 / 9 MYNTINSYRJÄN JALKAPALLOHALLI Tämä selvitys on tilattu rakenteellisen turvallisuuden arvioimiseksi Myntinsyrjän jalkapallohallista. Hallin rakenne vastaa ko. valmistajan tekemiä halleja 90 ja

Lisätiedot

YEISTÄ KOKONAISUUS. 1 Rakennemalli. 1.1 Rungon päämitat

YEISTÄ KOKONAISUUS. 1 Rakennemalli. 1.1 Rungon päämitat YEISTÄ Tässä esimerkissä mitoitetaan asuinkerrostalon lasitetun parvekkeen kaiteen kantavat rakenteet pystytolppa- ja käsijohdeprofiili. Esimerkin rakenteet ovat Lumon Oy: parvekekaidejärjestelmän mukaiset.

Lisätiedot

HalliPES 1.0 OSA 11: JÄYKISTYS

HalliPES 1.0 OSA 11: JÄYKISTYS 1.0 JOHDANTO Tässä osassa käsitellään yksittäisen kantavan rakenteen ja näistä koostuvan rakennekokonaisuuden nurjahdus-/ kiepahdustuentaa sekä primäärirungon kokonaisjäykistystä massiivipuurunkoisessa

Lisätiedot

KANSALLINEN LIITE STANDARDIIN

KANSALLINEN LIITE STANDARDIIN LIITE 14 KANSALLINEN LIITE STANDARDIIN SFS-EN 1994-1-1 EUROKOODI 4: BETONI- TERÄSLIITTORAKENTEIDEN SUUNNITTELU. OSA 1-1: Yleiset säännöt ja rakennuksia koskevat säännöt Esipuhe Tätä kansallista liitettä

Lisätiedot

MUODONMUUTOKSET. Lähtöotaksumat:

MUODONMUUTOKSET. Lähtöotaksumat: MUODONMUUTOKSET Lähtöotaksumat:. Materiaali on isotrooppista ja homogeenista. Hooken laki on voimassa (fysikaalinen lineaarisuus) 3. Bernoullin hypoteesi on voimassa (tekninen taivutusteoria) 4. Muodonmuutokset

Lisätiedot

Kuva 1. LL13 Haponkestävä naulalevyn rakenne.

Kuva 1. LL13 Haponkestävä naulalevyn rakenne. LAUSUNTO NRO VTT-S-04187-14 1 (4) Tilaaja Tilaus Yhteyshenkilö Lahti Levy Oy Askonkatu 11 FI-15100 Lahti 15.9.2014 Kimmo Köntti VTT Expert Services Oy Ari Kevarinmäki PL 1001, 02044 VTT Puh. 020 722 5566,

Lisätiedot

PROMATECT -200 Teräsrakenteiden palosuojaus

PROMATECT -200 Teräsrakenteiden palosuojaus PROMATECT -00 Teräsrakenteiden palosuojaus Vers. 0-06 PROMATECT -00 PROMATECT -00 on palamaton levy teräsrakenteiden suojaukseen kuivassa tilassa. PROMATECT -00 on valmistettu kasiumsilikaatin ja kipsimassan

Lisätiedot

Palkkien mitoitus. Rak Rakenteiden suunnittelun ja mitoituksen perusteet Harjoitus 7,

Palkkien mitoitus. Rak Rakenteiden suunnittelun ja mitoituksen perusteet Harjoitus 7, Palkkien mitoitus 1. Mitoita alla oleva vapaasti tuettu vesikaton pääkannattaja, jonka jänneväli L = 10,0 m. Kehäväli on 6,0 m ja orsiväli L 1 =,0 m. Materiaalina on teräs S35JG3. Palkin kuormitus: kate

Lisätiedot

EC2 Lävistysmitoitus ja. raudoittamattoman seinän. kestävyys. Eurokoodi 2014 seminaari Rakennusteollisuus RT ry Timo Tikanoja 9.12.

EC2 Lävistysmitoitus ja. raudoittamattoman seinän. kestävyys. Eurokoodi 2014 seminaari Rakennusteollisuus RT ry Timo Tikanoja 9.12. EC2 Lävistysmitoitus ja raudoittamattoman seinän kestävyys Eurokoodi 2014 seminaari 9.12.2014 Lävistysmitoitus Suomessa on esitetty kritiikkiä mm. seuraavien asioiden osalta: Lävistyskestävyyden yläraja

Lisätiedot

2 LUJUUSOPIN PERUSKÄSITTEET 25 2.1 Suoran sauvan veto tai puristus 25. 2.2 Jännityksen ja venymän välinen yhteys 34

2 LUJUUSOPIN PERUSKÄSITTEET 25 2.1 Suoran sauvan veto tai puristus 25. 2.2 Jännityksen ja venymän välinen yhteys 34 SISÄLLYSLUETTELO Kirjallisuusluettelo 12 1 JOHDANTO 13 1.1 Lujuusopin sisältö ja tavoitteet 13 1.2 Lujuusopin jako 15 1.3 Mekaniikan mallin muodostaminen 16 1.4 Lujuusopillisen suunnitteluprosessin kulku

Lisätiedot

Eurokoodi 2010 Seminaari 25.11.2010. Teräsrakenteiden uudet julkaisut

Eurokoodi 2010 Seminaari 25.11.2010. Teräsrakenteiden uudet julkaisut Eurokoodi 2010 Seminaari 25.11.2010 Teräsrakenteiden uudet julkaisut Jouko Kouhi Tekninen johtaja Teräsrakenneyhdistys ry. PL 381 (Unioninkatu 14, 3. krs) FI-00131 Helsinki Puh: 09-12991 Puh (gsm):050

Lisätiedot

TRY TERÄSNORMIKORTTI N:o 13/2000 Teräksen materiaalimallit mitoitettaessa palosuojaamattomia teräsrakenteita

TRY TERÄSNORMIKORTTI N:o 13/2000 Teräksen materiaalimallit mitoitettaessa palosuojaamattomia teräsrakenteita TRY TERÄSNORMIKORTTI N:o 13/2000 Teräksen materiaalimallit mitoitettaessa palosuojaamattomia teräsrakenteita Yhteyshenkilö: Kristian Witting Rautaruukki Oyj PL 860, 00101 HELSINKI puh. 09-41776354, fax

Lisätiedot

Laskuharjoitus 2 Ratkaisut

Laskuharjoitus 2 Ratkaisut Vastaukset palautetaan yhtenä PDF-tiedostona MyCourses:iin ke 7.3. klo 14 mennessä. Mahdolliset asia- ja laskuvirheet ja voi ilmoittaa osoitteeseen serge.skorin@aalto.fi. Laskuharjoitus 2 Ratkaisut 1.

Lisätiedot

STEEL PORTAL FRAME ASSIGNMENT

STEEL PORTAL FRAME ASSIGNMENT 378 STEEL PORTAL FRAME ASSIGNMENT Design the steel portal frame with the help of tables. The span of the portal is 15 m, frame- spacing 6m and the height is 5 m. Make the structural choices and produce

Lisätiedot

Kohderyhmä: Kurssi soveltuu teräsrakenteiden parissa toimiville suunnittelijoille sekä soveltuvin osin tilaajille, tarkastajille ja valvojille.

Kohderyhmä: Kurssi soveltuu teräsrakenteiden parissa toimiville suunnittelijoille sekä soveltuvin osin tilaajille, tarkastajille ja valvojille. Eurocode 3 koulutus Kesto: 2 + 2 koulutuspäivää Ajankohta: 13. 14.12.2017 10. 11.01.2018 Paikka: Hotelli Haven, (kokoustilat), Unioninkatu 17, 00130 Hki Kurssiohjelma: Ks. tämän esitteen loppuosasta Aihealueet:

Lisätiedot

Määritetään vääntökuormitetun sauvan kiertymä kimmoisella kuormitusalueella Tutkitaan staattisesti määräämättömiä vääntösauvoja

Määritetään vääntökuormitetun sauvan kiertymä kimmoisella kuormitusalueella Tutkitaan staattisesti määräämättömiä vääntösauvoja TAVOITTEET Tutkitaan väännön vaikutusta suoraan sauvaan Määritetään vääntökuormitetun sauvan jännitysjakauma Määritetään vääntökuormitetun sauvan kiertymä kimmoisella kuormitusalueella Tutkitaan staattisesti

Lisätiedot

Teräsbetonipaalut, mitä uutta? DI Antti Laitakari

Teräsbetonipaalut, mitä uutta? DI Antti Laitakari Teräsbetonipaalut, mitä uutta? DI Antti Laitakari Uudet ohjeet Teräsbetonipaalut suunnitellaan uuden paalutusohjeen PO-2011 ja SFS-EN 1992 (Eurocode 2) mukaan PO-2011 on Suomen kansallinen ohje jota tehdessä

Lisätiedot

w + x + y + z =4, wx + wy + wz + xy + xz + yz =2, wxy + wxz + wyz + xyz = 4, wxyz = 1.

w + x + y + z =4, wx + wy + wz + xy + xz + yz =2, wxy + wxz + wyz + xyz = 4, wxyz = 1. Kotitehtävät, tammikuu 2011 Vaikeampi sarja 1. Ratkaise yhtälöryhmä w + x + y + z =4, wx + wy + wz + xy + xz + yz =2, wxy + wxz + wyz + xyz = 4, wxyz = 1. Ratkaisu. Yhtälöryhmän ratkaisut (w, x, y, z)

Lisätiedot

MAKSIMIKÄYTTÖASTE YLITTYI

MAKSIMIKÄYTTÖASTE YLITTYI Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.

Lisätiedot

Harjoitus 10. KJR-C2001 Kiinteän aineen mekaniikan perusteet, IV/2016

Harjoitus 10. KJR-C2001 Kiinteän aineen mekaniikan perusteet, IV/2016 Kotitehtävät palautetaan viimeistään keskiviikkoisin ennen luentojen alkua eli klo 14:00 mennessä. Muistakaa vastaukset eri tehtäviin palautetaan eri lokeroon! Joka kierroksen arvostellut kotitehtäväpaperit

Lisätiedot

5 Differentiaaliyhtälöryhmät

5 Differentiaaliyhtälöryhmät 5 Differentiaaliyhtälöryhmät 5.1 Taustaa ja teoriaa Differentiaaliyhtälöryhmiä tarvitaan useissa sovelluksissa. Toinen motivaatio yhtälöryhmien käytölle: Korkeamman asteen differentiaaliyhtälöt y (n) =

Lisätiedot

Katso lasiseinän rungon päämitat kuvista 01 ja Jäykistys ja staattinen tasapaino

Katso lasiseinän rungon päämitat kuvista 01 ja Jäykistys ja staattinen tasapaino YLEISTÄ itoitetaan oheisen toimistotalo A-kulman sisääntuloaulan alumiinirunkoisen lasiseinän kantavat rakenteet. Rakennus sijaitsee Tampereen keskustaalueella. KOKOAISUUS Rakennemalli Lasiseinän kantava

Lisätiedot

Malliratkaisut Demot

Malliratkaisut Demot Malliratkaisut Demot 1 23.1.2017 1. Päätösmuuttujiksi voidaan valita x 1 : tehtyjen peruspöytin lukumäärä x 2 : tehtyjen luxuspöytien lukumäärä. Optimointitehtäväksi tulee max 200x 1 + 350x 2 s. t. 5x

Lisätiedot

Teräsrakenteiden palosuojaus

Teräsrakenteiden palosuojaus PROMATECT -H Teräsrakenteiden palosuojaus Vers. 0-05 PROMATECT -H PROMATECT-H on palonkestävä levy, jolla voidaan suojata teräs- ja betonirakenteita kosteudelle altistuvissa ympäristöissä PROMATECT-H-levyjä

Lisätiedot

Malliratkaisut Demo 1

Malliratkaisut Demo 1 Malliratkaisut Demo 1 1. Merkitään x = kuinka monta viikkoa odotetaan ennen kuin perunat nostetaan. Nyt maksimoitavaksi kohdefunktioksi tulee f(x) = (60 5x)(300 + 50x). Funktio f on alaspäin aukeava paraaeli,

Lisätiedot

integraali Integraalifunktio Kaavoja Integroimiskeinoja Aiheet Linkkejä Integraalifunktio Kaavoja Integroimiskeinoja Määrätty integraali

integraali Integraalifunktio Kaavoja Integroimiskeinoja Aiheet Linkkejä Integraalifunktio Kaavoja Integroimiskeinoja Määrätty integraali integraali 1 Matta-projekti(Aalto yliopisto): Integraali (http://matta.hut.fi/matta2/isom/html/isomli8.html ) Johdatus korkeakoulumatematiikkaan (Tampereen teknillinen korkeakoulu): Integraali (http://matwww.ee.tut.fi/jkkm/integraa/integ01.htm

Lisätiedot

Naulalevylausunto LL13 Combi naulalevylle

Naulalevylausunto LL13 Combi naulalevylle LAUSUNTO NRO VTT-S-0361-1 1 (5) Tilaaja Tilaus Yhteyshenilö Lahti Levy Oy Asonatu 11 15100 Lahti 7.4.01 Simo Jouainen VTT Expert Services Oy Ari Kevarinmäi PL 1001, 0044 VTT Puh. 00 7 5566, ax. 00 7 7003

Lisätiedot

TRY TERÄSNORMIKORTTI N:o 21/2009 WQ- palkin poikkileikkauksen mitoitus normaali- ja palotilanteessa

TRY TERÄSNORMIKORTTI N:o 21/2009 WQ- palkin poikkileikkauksen mitoitus normaali- ja palotilanteessa TRY TERÄSNORIKORTTI N:o 1/009 WQ- palkin poikkileikkauksen mitoitus normaali- ja palotilanteessa Yhteyshenkilö: Jouko Kansa R&D anager Ruukki Construction Seinäjoentie 11 PL 900, 60100 Seinäjoki jouko.kansa@ruukki.com

Lisätiedot

25.11.11. Sisällysluettelo

25.11.11. Sisällysluettelo GLASROC-KOMPOSIITTIKIPSILEVYJEN GHO 13, GHU 13, GHS 9 JA RIGIDUR KUITUVAHVISTELEVYJEN GFH 13 SEKÄ GYPROC RAKENNUSLEVYJEN GN 13, GEK 13, GF 15, GTS 9 JA GL 15 KÄYTTÖ RANKARAKENTEISTEN RAKENNUSTEN JÄYKISTÄMISEEN

Lisätiedot

MS-A0207 Differentiaali- ja integraalilaskenta 2 Luento 5: Gradientti ja suunnattu derivaatta. Vektoriarvoiset funktiot. Taylor-approksimaatio.

MS-A0207 Differentiaali- ja integraalilaskenta 2 Luento 5: Gradientti ja suunnattu derivaatta. Vektoriarvoiset funktiot. Taylor-approksimaatio. MS-A0207 Differentiaali- ja integraalilaskenta 2 Luento 5: Gradientti ja suunnattu derivaatta. Vektoriarvoiset funktiot. Taylor-approksimaatio. Riikka Korte Matematiikan ja systeemianalyysin laitos 1 Aalto-yliopisto

Lisätiedot

Hitsattavien teräsrakenteiden muotoilu

Hitsattavien teräsrakenteiden muotoilu Hitsattavien teräsrakenteiden muotoilu Kohtisuoraan tasoaan vasten levy ei kanna minkäänlaista kuormaa. Tässä suunnassa se on myös äärettömän joustava verrattuna jäykkyyteen tasonsa suunnassa. Levyn taivutus

Lisätiedot

ESIMERKKI 2: Kehän mastopilari

ESIMERKKI 2: Kehän mastopilari ESIMERKKI : Kehän mastopilari Perustietoja: - Hallin 1 pääpilarit MP101 ovat liimapuurakenteisia mastopilareita. - Mastopilarit ovat tuettuja heikomman suunnan nurjahusta vastaan ulkoseinäelementeillä.

Lisätiedot

Betonirakenteiden materiaaliominaisuudet

Betonirakenteiden materiaaliominaisuudet Betonirakenteiden materiaaliominaisuudet Siltaeurokoodien koulutus, 2.-3.12.29 Dipl.ins. Ulla Marttila, A-Insinöörit Suunnittelu Oy Esityksen sisältö: 1. Standardit ja ohjeet 2. Betoni Lujuus, kimmokerroin,

Lisätiedot

KANSALLINEN LIITE (LVM) SFS-EN 1991-1-4 RAKENTEIDEN KUORMAT Tuulikuormat LIIKENNE- JA VIESTINTÄMINISTERIÖ

KANSALLINEN LIITE (LVM) SFS-EN 1991-1-4 RAKENTEIDEN KUORMAT Tuulikuormat LIIKENNE- JA VIESTINTÄMINISTERIÖ KANSALLINEN LIITE (LVM) SFS-EN 1991-1-4 RAKENTEIDEN KUORMAT Tuulikuormat LIIKENNE- JA VIESTINTÄMINISTERIÖ 1.6.2010 Kansallinen liite (LVM), 1.6.2010 1/4 Alkusanat KANSALLINEN LIITE (LVM) STANDARDIIN SFS-EN

Lisätiedot