AKSIAALISESTI PURISTETTUJEN TERASPILARIEN MITOITUS ERI SUUNNITTELUOHJEIDEN MUKAAN
|
|
- Tarja Mikkonen
- 9 vuotta sitten
- Katselukertoja:
Transkriptio
1 AKSIAALISESTI PURISTETTUJEN TERASPILARIEN MITOITUS ERI SUUNNITTELUOHJEIDEN MUKAAN Kalju Loorits Rakenteiden Mekaniikka, Vol.27 No 3, 1994, s Tiivistelma: Artikkelissa verrataan teriispilarien nmjahdusmitoitusta kolmen eri ohjeen: Eurocode 3, Suomeen ohjeet B7 ja Neuvostoliiton normin SNiP II * - mukaan. Poikkileikkausluokissa 1, 2 ja 3 tulokset ovat aika samankaltaisia, mutta 4. poikkileikkausluokassa erot on suuria. SNiP:n mukaisissa laskelmissa kiiytetiiiin poikkileifkauksen kantokykyii oleellisesti paremmin hyvi:iksi, koska poikkileikkauksen luokittelu neljiinteen luokkaan riippuu SNiP:n mukaan poikkileikkauksen rnittasuhteiden ohella myoskin pilarin hoikkuudesta. JOHDANTO Neuvostoliiton hajoarnisesta johtuen on SNiP-norrnien tulevaisuus epiiselvii. Koko Eurooppa on siirtymiissii kiiyttiimiiiin Eurocodeja ja Veniijiillii ja muilla aikaisemrnilla Neuvostoliiton tasavalloilla on luultavasti sama kehitys edessii. Teriisrakenteiden suunnittelua koskevat SNiP-norrnit poikkeavat oleellisesti muiden Euroopan maiden vastaavista normeista, Eurocode 3 mukaanluettuna. Silti SNiPnormeissa kiiytetiiiin muutarnia periaatteita, joita ei kannattaisi unohtaa, pikemrninkin piiinvastoin, mikii kannattaisi ottaa huornioon myoskin Eurocodeissa. Yksi hyvii esimerkki on aksiaalisesti puristettujen sauvojen nmjahduskestiivyyden laskerninen. Eri maiden suunnitteluohjeiden vertaarniseksi niitii kannattaa tarkastella kiiyttiien samanlaisia liihtotietoja. Pilarin stabiilius riippuu Eurocode 3:n, B7:n sekii SNiP
2 81 * :n tapauksessa pi Iarin muunnetusta hoikkuudesta A, mutta A lasketaan eri ohjeissa eri tavalla. EC 3:n mukaan saadaan: - - A= (A./n)(~Af/E) 0 5 = AE6 (1) miss a poikkileikkausluokissa 1, 2 ja 3 poikkileikkausluokassa 4 ~A = 1, ~A = ActrfA; Muunnettu hoikkuus B7:n mukaisesti on: (2) SNiP ll *:n mukaan muunnetun hoikkuuden tarkoitus on hieman erilainen, mutta merkinta on sama: I - - A= A(RyiE)O.S ( =AsN;r); (3) missa lisaksi n:n puuttuminen (verrattuna kaavoihin (1) ja (2)) taytyy ottaa huomioon ja SNiP:n Ry-arvo vastaa EC 3:n termia fyd = fyiym! ja SNiP:n mukainen E = 2,06x105 Nfmm2. Edellii mainitusta seuraa: (4) jajos otetaan YM 1 =1,1 (5) eli painvastoin: (Sa) 23
3 Muunnetun hoikkuuden laskemisen jiilkeen seuraavasti: pilarin nutjahduskestiivyys lasketaan a) EC 3:n mukaisesti: - lasketaan apusuure <D = 0,5[1 + a(x - 0,2) + xn (6) - lasketaan nu:rjahduskerroin X= 1/[<I> + (<J>2 _ 5;.2)0,5]; (7) - lasketaan pilarin nu:rjahduskestavyys: (8) b) B7:n mukaisesti: - lasketaan apusuure P: p = [1 +a(\- 0,2) + 12]!(2);,2); (9) - lasketaan pilarin nurjahduslujuutta kuvaava jannitys: (10) - lasketaan pilarin nu:rjahduskestavyys: (11) On helppo nayttaa, ettajos lb7=lec: (12) 24
4 c) SNiP *:n mukaisesti: - lasketaan nurjahduskerroin riippuen terliksen myotolujuuden mitoitusarvosta Ry ja muunnetusta hoikkuudesta lsnip seuraavasti: jos 0 < AsNiP ~ 2,5, silloin <p = 1 - (0,073-5,53RyfE)AsNiPI,S; (13a) jos 2,5 < AsNiP.::;; 4,5, silloin <p = 1,47-13,0RyfE - (0,371-27,3RyfE)XsNiP+ (0,0275-5,53R/E)'XsNiP 2 ; (13b) jos AsNiP > 4,5, silloin (13c) (nurjahduskertoimen <p arvot on annettu myoskin SNiP:n taulukossa 72) - lasketaan pilarin nmjahduskestiivyys seuraavasti: (14) rnissa "fc on ns. "kayttoolosuhteiden kerroin", useimrnissa tapauksissa "fc=l. POIKKILEIKKAUSLUOKA T 1, 2 ja 3 Poikkileikkausluokissa 1, 2 ja 3 ~A = 1 ja siina tapauksessa A.87 = A.Ec. Jos kasitelliin B7:n mukaista suuretta [~ - (~q/x. 2 )0,5] nwjahduskertoimena, on ilmeistii, etta sen suuruus on periaattessa sama kuin EC 3:n nwjahduskertoimen X Vertaillaan naitii kertoirnia SNiP:n vastaavien kertoirnien kanssa. Paremman verrattavuuden takia kaytetiiiin myos SNiP:n tapauksessa eurooppalaisen standardin EN 10025:1990 mukaisia terliksia. Taytyy viela ottaa huornioon, ettii SNiP:ssa ei kayteta nurjahdusluokkia. 25
5 Vertailun tulokset on esitetty taulukossa 1. Taulukko 1 Nurjahduskertoimien arvot EC 3:n ja B7:n mukaan Nmjahdusluokka SNiP II * mukaan Teriiksen lujuusluokka a b c d Fe 360 (S 235) Fe 430 Fe 510 (S 275) (S355) ,0 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 0,1 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 0,9889 0,9891 0,9894 0,2 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 0,9686 0,9691 0,9701 0,3 0,9775 0,9641 0,9491 0,9235 0,9424 0,9433 0,9451 0,4 0,9528 0,9261 0,8973 0,8504 0,9113 0,9127 0,9155 0,5 0,9243 0,8842 0,8430 0,7793 0,8760 0,8780 0,8820 0,6 0,8900 0,8371 0,7854 0,7100 0,8370 0,8396 0,8448 0,7 0,8477 0,7837 0,7247 0,6431 0,7946 0,7979 0,8045 0,8 0,7957 0,7245 0,6622 0,5797 0,7490 0,7530 0,7611 0,9 0,7339 0,6612 0,5998 0,5208 0,6871 0,6911 0,6990 1, ,5970 0,5399 0,4671 0,6212 0,6248 0,6322 1,1 0,5960 0,5352 0,4842 0,4189 0,5591 0,5623 0,5688 1,2 0,5300 0,4781 0,4338 0,3762 0,5009 0,5034 0,5086 1,3 1,4 0,4703 0,4269 0,3888 0,4179 0,3817 0,3492 0,3385 0,3055 0,4466 0,3961 0,4483 0,4380 0,3968 0,3981 1,5 1,6 1,7 1,8 0,3724 0,3422 0,3145 0,3332 0,3079 0,2842 0,2994 0,2781 0,2577 0,2702 0,2521 0,2345 0,2766 0,2512 0,2289 0,2093 0,3472 0,3072 0,2739 0,2459 0,3472 0,3472 0,3072 0,3072 0,2739 0,2739 0,2459 0,2459 1,9 0,2449 0,2294 0,2141 0,1920 0,2222 0,2222 0,2222 2,0 0,2229 0,2095 0,1962 0,1766 0,2019 0,2019 0,
6 Tau1ukko 1 jatkuu ,1 0,2036 0,1920 0,1803 0,1630 0,1843 0,1843 0,1843 2,2 0,1867 0,1765 0,1662 0,1508 0,1691 0,1691 0,1691 2,3 0,1717 0,1628 0,1537 0,1399 0,1558 0,1558 0,1558 2,4 0,1585 0,1506 0,1425 0,1302 0,1441 0,1441 0,1441 2,5 0,1467 0,1397 0,1325 0,1214 0,1337 0,1337 0,1337 2,6 0,1362 0,1299 0,1234 0,1134 0,1245 0,1245 0,1245 2,7 0,1267 0,1211 0,1153 0,1062 0,1162 0,1162 0,1162 2,8 0,1182 0,1132 0,1079 0,0997 0,1088 0,1088 0,1088 2,9 0,1105 0,1060 0,1012 0,0937 0,1022 0,1022 0,1022 3,0 0,1036 0,0994 0,0951 0,0882 0,0962 0,0962 0,0962 Vertai1usta kay ilmi, etta tu1osten yhteensopivuus on aika hyva riippumatta siitii, etta SNiP:n kaavat eroavat huomattavas~ Eurocode 3:n ja B7:n vastaavista ~aavoista. Lukuunottamatta pienia hoikkuuksia o"ec < 0,6) ja erittiiin isoja hoikkuuksia o"ec ~ 2,0) SNiP:n nmjahduskertoimet ovat aika liihella Eurocode 3:n ja B7:n nmjahduskayraa "b". POIKKILEIKKAUSLUOKKA 4 SNiP:ssa ei 1uokitella sauvojen poikkileikkauksia kuten EC 3:ssa tai B7:ssa. Samankaltaisuutta silti on - myoskin SNiP:ssa on maiiritelty poikkileikkauksien puristettujen osien mittasuhteiden raja-arvot, joiden ylittymisen jiilkeen (esim. uuman) paikallinen stabiilius ei enaa ole taattu. Nama raja-arvot saa SNiP:n mukaan ylittiiii enintiiiin kaksinkertaisesti ja samalla tavalla kuin EC 3:ssa ja B7:ssa lasketaan lommahtanut osa poikkileikkauksesta pois, ts. kaytetaan tehollisia leveyksia. SNiP kasittelee asian kuitenkin hieman eri tavalla. EC 3:ssa ja B7:ssa aksiaalisesti puristettujen sauvojen tapauksessa poikkileikkausluokan 3 ja 4 viilinen raja ei riipu sauvan hoikkuudesta. SNiP:n mukaan 1ommahtamisen raja-arvo riippuu myos sauvan hoikkuudesta. 27
7 On aivan ilmeista, etta jos oletetaan, etta poikkileikkaus on vakio, hoikempi sauva nwjahtaa pienemmalla kuormalla verrattuna vahemman hoikkaan sauvaan ja jlinnitykset (esimerkiksi poikkileikkauksen uumassa) jaavat alle uuman lommahduslujuuden. Se merkitsee, etta jos otetaan kriteeriksi, etta poikkileikkausluokassa 4 uwna (tai joku muu poikkileikkauksen osa) lommahtaa ennen sauvan nurjahdusta kokonaisuutena, on SNiP:n lahestymistapa kaikinpuolin looginen ja mahdollistaa teraksen oleellisen saastamisen. Verrataan seuraavassa poikkileikkausluokkien 3 ja 4 rajoja 1- tai H- poikkileikkauksisien pilarien uurnien kannalta. SNiP:n mukaan laskettavilla pilareilla luetaan rajaksi uuman korkeuden ja paksuuden suhde, rnista alkaen uuman stabiilius ei ole enaa taattu. a) EC 3: Poikkileikkausluokkien 3 ja 4 raja-arvoksi 1- ja H- poikkileikkauksisten profiilien uurnille aksiaalisen puristuksen tapauksessa saadaan: d/t,. = 42, (15) missa e = (235/fy)o.s; (16) riippumatta pilarin hoikkuudesta. b) B7: Poikkileikkausluokkien 3 ja 4 rajaksi saadaan: b/t = 1,37(E/fy)o.s = 40,954E"' 41e; (17) c) SNiP II *: Poikkileikkauksen uumaan stabiilius on taattu, jos: 28
8 (19) missa ~w maiiritellaiin 1- ja H- poikkileikkauksille seuraavasti: - jos ~NiP = ~(RjE) 0 5 < 2,0, silloin: ~w = 1,30 + 0,15,;_SNiP 2 ; (20a) - jos ~w ~ 2,0, silloin: \w = 1,20 + 0,35XsNiP mutta ~w.::; 2,3; (20b) ()..snip=2,0 vastaa EC 3 :nja B7:n mukaista arvoa Xec=0,6613) Tiista seuraa, etta erittain lyhyilla pilareilla (ts. jos l "" 0): h,,/tw.::; 40,4c; (21) mika vastaa hyvin Eurocode 3:n ja B7:n vastaavaa raja-arvoa. Sitii vasto in suhteellisen hoikilla pilareilla, ts., jos XsNiP ~ 3,14 (eli XEc ~ 1,04): (22) Ero on huomattavan suuri. Myoskin laippojen osalta poikkileikkausluokkien 3 ja 4 raja-arvoissa on oleelliset erot: a) EC 3: c/tr = 14E; (23) b) B7: 29
9 b/t = 0,44(E/fy) 0 5 = 13,2E; (24) c) SNiP *: (25) missli kliytettlilin arvoa 5:.sNiP = 0,8, jos AsNiP < 0,8 ja arvoa AsNiP = 4,0 jos AsNiP > 4,0. Tapauksessa 0,8.:::; IsNiP.:::; 4,0 kliytetlilin ~NiP:n todellista arvoa. Tastli seuraa, ettlijos "-snip.:::; 0,8 => b,,/t = 0,44(E/Ry)0,5 = 13,7E; (26) jos lsnip ~ 4,0 => berft = 0,76(E/Ry) 0 5 = 23,6E; (27) Vastaavat erot SNiP:n mukaisessa laskentatavassa on myoskin epiikeskisesti puristettujen pilarien ja yhdistettyjen puristuksen ja taivutuksen rasittamien pilarien poikkileikkauksien osien mittasuhteiten raja-arvojen miiiirittelyssii, mutta se on jonkinverran mutkikkaampi. LASKUESIMERKKI Tarkastellaan kuvan 1 mukaista hitsattua aksiaalisesti puristettua pilaria, joka on valmistettu terliksestli Fe 510 (E=0,81). Pilarin nmjahduspituudet eri suunnissa ovat seuraavat: lefr.y=16,0 m; leff.z=8,0 m; z 10 y - --,~ I y -.1'- J "'20,-----.f' J zl 10 Kuva 1 Pilarin poikkileikkaus A=8440mm2; ly=215,65 mm4; lz= 54,61 mm 4 ; ~ = 159,8 mm; i,= 80,4 mm; 30
10 Pilarin hoikkuusluvut: 1..,.=100,1; Az=99,5; Nurjahduskestavyyden arviointi a) EC 3:n mukaan [kohdat ja 5.3.5]: uuma: paartet: d/tw = 56,67 > 42 = 34,0; c/tr = 15,7 > 14 = 11,3; => => PL4; PL4; Uumalle: kcr=4; \= b/[28,4et,/kcr)d,s] = 1,232 > 0,673; Pw = C\- 0,22)f\, 2 = 0,666; Laipoille: kcr=0,43; \= 1,041 > 0,673; Pr= 0,758; Pilarin tehollinen poikkileikkaus on: Aeff= 2*(0,758*10*320) + 0,666*6*340 = 6210 mm 2 ; Lasketaan pilarin nmjahduskestiivyys: V ahvemmassa tasossa: - Ay.Ec = \ht(paf/e) 0 5 = 1,124; nurjahdusluokka b => <I>y = 1,289; Xy=0,521; a= 0,34; Heikommassa tasossa: Āz.Ec= 1,117; nurjahdusluokka c => a =0,49; 31
11 <l>z= 1,348; Xz = 0,476 = Xmin; Pilarin EC 3:n mukaiseksi nwjahduskestavyydeksi saadaan: b) B7:n mukaan: Seka uuma etta laipat kuuluvat poikkileikkausluokkaan 4. Uumalle: k=4,0; cre 1 = kjt2ej[12(1 - v2)(b/t)2] = 236,4 N/mm2; \,= (f/<yel)~ 5 = 1,225 > 0,~2; bjb = (0,8/\,)[1,00-1/(5\,)] = 0,546; Laipoille (jos jaykisteet puuttuvat): k = 6(1 - v)jrr.2 = 0,426; cre 1 = 328,0 N/mm 2 ; \, = 1,04 >0,71 (ja < 1,06, mika on B7 -n mukaisesti sallittu ylaraja); bjb = 1,5-\/2.5 = 0,765; Pilarin teholliseksi poikkileikkaukseksi saadaan: Arif= 2*(0,765*320*10) + 0,546*6*340 = 6010 mm 2 ( = 71,2% A:sta); V ahvemmassa tasossa: ~ = (100,1/rr.)(355/210000) 0 5 = 1,310; ~Y = [1 + a(~y- 0,2) + ~k/)/(2\/) = 0,901; Heikommassa tasossa: 32
12 ~ = 1,302; ~z = 0,954 > ~Y; => heikompi suunta on tassak:in ratkaiseva. fck = [~z- (~z- 1A?) 0.5]fy = 137,8 N/mm2; Pilarin B7:n mukaiseksi nwjahduskestavyydeksi saadaan: Riippumatta siitii, ettii B7:n 'YM = 1,0, B7:n mukaan nurjahduskestiivyys on EC 3 :n mukaista kestiivyyttii pienempi. Syynii on ~A:n huomioon ottaminen EC 3:n kaavassa (1), B7:n vastaavassa kaavassa (2) ~A:ta ei kiiytetii. c) SNiP *:n mukaan: Uumalle: jos 'YM = 1,1, silloin lsnip = Ay(Ry!E)O,S = 100,1[355/(1,1 *206000)]0,5 = 3,962 > 2,0; ~w = 1,20 + 0,35XsNiP = 2,59 > 2,3 => otetaan Auw=2,3; h.,i1w = 56,67 < ~w(e/ry) 0 5 = 58,1 => uumaan stabiilius on taattu. Laipoille: b.,tfy. =15,7 < (0,36 + 0,10A.sNiP)(E!Ry) 0 5 = 19,1; myos laippojen stabiilius on taattu. Koko poikkileikkauksen pinta-ala voidaan ottaa huomioon. Nmjahduskerroin saadaan kaavasta (13b) tai taulukosta 1: <p = 0,4505; Pilarin SNiP II *:n mukaiseksi nmjahduskestavyydeksi saadaan (jos 'Yc = 1): Jos otetaan EC 3:n mukaiseksi nwjahduskestavyydeksi 100, silloin B7:n mukainen kest:avyys on 86,8 ja SNiP-II *:n mukainen kestavyys on 128,6. 33
13 YHTEENVETO Artikkelissa on tarkasteltu pilarien nmjahduskestavyytta kolmen eri ohjeen: Eurocode 3:n, B7:n ja SNiP *:n mukaan. Poikkileikkausluokissa 1, 2 ja 3 tulokset ovat likipitaen samoja riippumatta siitl:i, etta SNiP:n kaavat eroavat oleellisesti Eurocode 3:n ja B7:n vastaavista kaavoista. Kasiteltaessii poikkileikkausluokkaa 4 otetaan SNiP *:ssa huomioon, etta hoikilla pilareilla jiinnitykset voivat jaada murtorajatilassa pienemmiksi kuin poikkileikkauksen levyosien lommahduslujuus. Sen perusteella useissa tapauksissa laskelmissa voidaan ottaa huomioon poikkileikkauksen koko pinta-ala, mika mahdollistaa terl:iksen oleellisen siiastamisen. KIITOKSET Kiitl:in Pohjoismaiden Ministerineuvostoa ja Kansainvalisen henkilovaihdon keskusta (CIMO) taloudellisesta tuesta ja VIT:n Rakennustekniikka yksikkoa mainioista ty6olosuhteista. Kiitan Metalli- ja yhdistelmiirakenteet tutkimusalueen pal:illikkoii Jouko Kouhia arvokkaista neuvoista ja kielellisestl:i avusta. Kalju Loorits, tekn. kand. Teriisrakennetekniikan dosentti Tallinnan Teknillinen Yliopisto (Tallinna Tehnikaiilikool) c/o VIT Rakennustekniikka yksikon vieraileva tutkija 34
Stabiliteetti ja jäykistäminen
Stabiliteetti ja jäykistäminen Lommahdusjännitykset ja -kertoimet Lommahdus normaalijännitysten vuoksi: Leikkauslommahdus: Eulerin jännitys Lommahduskerroin normaalijännitykselle, pitkä jäykistämätön levy:
LisätiedotEN : Teräsrakenteiden suunnittelu, Levyrakenteet
EN 993--5: Teräsrakenteiden suunnittelu, Levyrakenteet Jouko Kouhi, Diplomi-insinööri jouko.kouhi@vtt.fi Johdanto Standardin EN 993--5 soveltamisalasta todetaan seuraavaa: Standardi EN 993--5 sisältää
LisätiedotMITOITUSTEHTÄVÄ: I Rakennemallin muodostaminen 1/16
1/16 MITOITUSTEHTÄVÄ: I Rakennemallin muodostaminen Mitoitettava hitsattu palkki on rakenneosa sellaisessa rakennuksessa, joka kuuluu seuraamusluokkaan CC. Palkki on katoksen pääkannattaja. Hyötykuorma
Lisätiedot3. SUUNNITTELUPERUSTEET
3. SUUNNITTELUPERUSTEET 3.1 MATERIAALIT Myötölujuuden ja vetomurtolujuuden arvot f R ja f R y eh u m tuotestandardista tai taulukosta 3.1 Sitkeysvaatimukset: - vetomurtolujuuden ja myötörajan f y minimiarvojen
Lisätiedot3. SUUNNITTELUPERUSTEET
3. SUUNNITTELUPERUSTEET 3.1 MATERIAALIT Rakenneterästen myötörajan f y ja vetomurtolujuuden f u arvot valitaan seuraavasti: a) käytetään suoraan tuotestandardin arvoja f y = R eh ja f u = R m b) tai käytetään
LisätiedotOheismateriaalin käyttö EI sallittua, mutta laskimen käyttö on sallittua Vastaukset tehtäväpaperiin, joka PALAUTETTAVA (vaikka vastaamattomana)!
LUT-Kone Timo Björk BK80A2202 Teräsrakenteet I: 17.12.2015 Oheismateriaalin käyttö EI sallittua, mutta laskimen käyttö on sallittua Vastaukset tehtäväpaperiin, joka PALAUTETTAVA (vaikka vastaamattomana)!
LisätiedotFinnwood 2.3 SR1 (2.4.017) Copyright 2012 Metsäliitto Osuuskunta, Metsä Wood? 19.11.2015
Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.
LisätiedotOSIITAIN JA YKKIEN LIITOSTEN V AIKUTUS PORTAALIKEHAN VOI MASUUREISIIN. Rakenteiden Mekaniikka, Vol.27 No.3, 1994, s. 35-43
OSIITAIN JA YKKIEN LIITOSTEN V AIKUTUS PORTAALIKEHAN VOI MASUUREISIIN Esa Makkonen Rakenteiden Mekaniikka, Vol.27 No.3, 1994, s. 35-43 Tiivistelmii: Artikkelissa kehitetaan laskumenetelma, jonka avulla
LisätiedotTERÄSRISTIKON SUUNNITTELU
TERÄSRISTIKON SUUNNITTELU Ristikon mekaniikan malli yleensä uumasauvojen ja paarteiden väliset liitokset oletetaan niveliksi uumasauvat vain normaalivoiman rasittamia paarteet jatkuvia paarteissa myös
LisätiedotHITSATUT PROFIILIT EN 1993 -KÄSIKIRJA (v.2010)
EN 1993 -KÄSIKIRJA (v.2010) Täsmennykset ja painovirhekorjaukset 20.4.2016: Sivu 72: Alhaalta laskien 2. kappale: Käyttörajatilassa (SLS, Service Limit State)... Käyttörajatilassa (SLS, Serviceability
LisätiedotPOIKKILEIKKAUSTEN MITOITUS
1.4.016 POIKKILEIKKAUSTE ITOITUS Osavarmuusluvut Poikkileikkausten kestävs (kaikki PL) 0 1, 0 Kestävs vetomurron suhteen 1, 5 Kimmoteorian mukainen mitoitus - tarkistetaan poikkileikkauksen kriittisissä
LisätiedotRAKENNUSTEKNIIKKA Olli Ilveskoski PORTAL FRAME WITH COLUMNS RIGIDLY FIXED IN THE FOUNDATIONS
PORTAL FRAM WITH COLUMNS RIGIDLY FIXD IN TH FOUNDATIONS 9 Load cases 2. MASTOJÄYKISTTYN KHÄN PÄÄPILARIN P MITOITUS Suunnitellaan hallin ulkoseinillä olevat kehän P- pilarit runkoa jäykistäviksi kehän mastopilareiksi.
LisätiedotPalkki ja laatta toimivat yhdessä siten, että laatta toimii kenttämomentille palkin puristuspintana ja vetoteräkset sijaitsevat palkin alaosassa.
LAATTAPALKKI Palkki ja laatta toimivat yhdessä siten, että laatta toimii kenttämomentille palkin puristuspintana ja vetoteräkset sijaitsevat palkin alaosassa. Laattapalkissa tukimomentin vaatima raudoitus
LisätiedotOheismateriaalin käyttö EI sallittua, mutta laskimen käyttö on sallittua Vastaukset tehtäväpaperiin, joka PALAUTETTAVA (vaikka vastaamattomana)!
LUT-Kone Timo Björk BK80A2202 Teräsrakenteet I: 31.3.2016 Oheismateriaalin käyttö EI sallittua, mutta laskimen käyttö on sallittua Vastaukset tehtäväpaperiin, joka PALAUTETTAVA (vaikka vastaamattomana)!
LisätiedotMitoitetaan MäkeläAlu Oy:n materiaalivaraston kaksiaukkoinen hyllypalkki.
YLEISTÄ Mitoitetaan MäkeläAlu Oy:n materiaalivaraston kaksiaukkoinen hyllypalkki. Kaksi 57 mm päässä toisistaan olevaa U70x80x alumiiniprofiilia muodostaa varastohyllypalkkiparin, joiden ylälaippojen päälle
Lisätiedot7. Suora leikkaus TAVOITTEET 7. Suora leikkaus SISÄLTÖ
TAVOITTEET Kehitetään menetelmä, jolla selvitetään homogeenisen, prismaattisen suoran sauvan leikkausjännitysjakauma kun materiaali käyttäytyy lineaarielastisesti Menetelmä rajataan määrätyn tyyppisiin
LisätiedotKANSALLINEN LIITE (LVM) SFS-EN 1993-2 TERÄSRAKENTEIDEN SUUNNITTELU Sillat LIIKENNE- JA VIESTINTÄMINISTERIÖ
KANSALLINEN LIITE (LVM) SFS-EN 1993-2 TERÄSRAKENTEIDEN SUUNNITTELU Sillat LIIKENNE- JA VIESTINTÄMINISTERIÖ 1.6.2010 Kansallinen liite (LVM), 1.6.2010 1/9 Alkusanat KANSALLINEN LIITE (LVM) STANDARDIIN SFS-EN
Lisätiedot1.5 KIEPAHDUS Yleistä. Kuva. Palkin kiepahdus.
.5 KEPAHDUS.5. Yleistä Kuva. Palkin kiepahdus. Tarkastellaan yllä olevan kuvan palkkia. Palkilla vaikuttavasta kuormituksesta palkki taipuu. Jos rakenteen eometria, tuenta ja kuormituksen sijainti palkin
LisätiedotEsimerkkilaskelma. Mastopilarin perustusliitos liimaruuveilla
Esimerkkilaskelma Mastopilarin perustusliitos liimaruuveilla.08.014 3.9.014 Sisällysluettelo 1 LÄHTÖTIEDOT... - 3 - KUORMAT... - 3-3 MATERIAALI... - 4-4 MITOITUS... - 4-4.1 ULOSVETOKESTÄVYYS (VTT-S-07607-1)...
LisätiedotFinnwood 2.3 SR1 (2.4.017) Copyright 2012 Metsäliitto Osuuskunta, Metsä Wood
Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.
LisätiedotSIPOREX-HARKKOSEINÄÄN TUKEUTUVIEN TERÄSPALKKIEN SUUNNITTELUOHJE 21.10.2006
SIPOREX-HARKKOSEINÄÄN TUKEUTUVIEN TERÄSPALKKIEN SUUNNITTELUOHJE 21.10.2006 Tämä päivitetty ohje perustuu aiempiin versioihin: 18.3.1988 AKN 13.5.1999 AKN/ks SISÄLLYS: 1. Yleistä... 2 2. Mitoitusperusteet...
LisätiedotTehtävä 1. Lähtötiedot. Kylmämuovattu CHS 159 4, Kylmävalssattu nauha, Ruostumaton teräsnauha Tehtävän kuvaus
Tehtävä 1 Lähtötiedot Kylmämuovattu CHS 159 4, Kylmävalssattu nauha, Ruostumaton teräsnauha 1.437 LL 33, 55 mm AA 19,5 cccc² NN EEEE 222222 kkkk II 585,3 cccc 4 dd 111111 mmmm WW eeee 73,6 cccc 3 tt 44
LisätiedotKuormitukset: Puuseinärungot ja järjestelmät:
PIENTALON PUURUNKO JA JÄYKISTYS https://www.virtuaaliamk.fi/bin/get/eid/51ipycjcf/runko- _ja_vesikattokaavio-oppimisaihio.pdf Ks Esim opintojaksot: Rakennetekniikka, Puurakenteet Luentoaineisto: - Materiaalia
LisätiedotCopyright 2010 Metsäliitto Osuuskunta, Puutuoteteollisuus. Finnwood 2.3 ( 2.3.027) FarmiMalli Oy. Katoksen takaseinän palkki. Urpo Manninen 12.7.
Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.
LisätiedotCopyright 2010 Metsäliitto Osuuskunta, Puutuoteteollisuus. Finnwood 2.3 ( 2.3.027) FarmiMalli Oy. Katoksen rakentaminen, Katoksen 1.
Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.
LisätiedotTeräsrakenneohjeet. Tielaitos. Sillansuunnittelu. Helsinki 2000. TIEHALLINTO Siltayksikkö
Tielaitos Teräsrakenneohjeet Sillansuunnittelu Helsinki 2000 TIEHALLINTO Siltayksikkö Teräsrakenneohjeet Tielaitos TIEHALLINTO Helsinki 2000 ISBN 951-726-610-3 TIEL 2173449-2000 Oy Edita Ab Helsinki 2000
LisätiedotTeräsrakenteen palonsuojamaalauksen suunnittelu - kustannusten näkökulma
Teräsrakenteen palonsuojamaalauksen suunnittelu - kustannusten näkökulma Teemu Tiainen Tampereen teknillinen yliopisto, Metallirakentamisen tutkimuskeskus Mukana tutkimuksissa myös Kristo Mela, Timo Jokinen
LisätiedotKANSALLINEN LIITE STANDARDIIN. SFS-EN EUROKOODI 3: TERÄSRAKENTEIDEN SUUNNITTELU. Osa 1-1: Yleiset säännöt ja rakennuksia koskevat säännöt
LIITE 9 1 KANSALLINEN LIITE STANDARDIIN SFS-EN 1993-1-1 EUROKOODI 3: TERÄSRAKENTEIDEN SUUNNITTELU. Osa 1-1: Yleiset säännöt ja rakennuksia koskevat säännöt Esipuhe Tätä kansallista liitettä käytetään yhdessä
LisätiedotTRY TERÄSNORMIKORTTI N:o 10/1999 [korvaa Teräsnormikortin N:o 7/1998]
TRY TERÄSNORMIKORTTI N:o 10/1999 [korvaa Teräsnormikortin N:o 7/1998] Austeniittisesta ruostumattomasta teräksestä valmistettujen rakenteiden palotekninen mitoitus Yhteyshenkilö: Unto Kalamies Teräsrakenneyhdistys
LisätiedotTarkastellaan ympyräsylinterin käyttäytymistä eri muotoisilla tukipinnoilla. Oletetaan sylinterin vierintävastus merkityksettömäksi.
NURJAHDUS ERUSKÄSITTEITÄ Katava raketee mitoitusperusteet ovat ujuus jäitykset eivät ylitä iille sallittuja arvoja Jäykkyys siirtymät ja muodomuutokset pysyvät ealta määrätyissä rajoissa Stabiilius raketee
LisätiedotEC4, Liittorakenteet Palomitoitus, palkit, pilarit ja laatat
EC4, Liittorakenteet Palomitoitus, palkit, pilarit ja laatat Technopolis Espoo 29.9.2016 Rakennuksen paloturvallisuuteen vaikuttavat tekijät E1 SUOMEN RAKENTAMISMÄÄRÄYSKOKOELMA Rakennusten paloturvallisuus
LisätiedotBetonirakenteiden suunnittelu eurokoodien mukaan Osa 4: Palkit Palkkien suunnittelu eurokoodeilla Johdanto Mitoitusmenettely Palonkestävyys
1(12) Betonirakenteiden suunnittelu eurokoodien mukaan Johdanto Eurokoodien käyttöönotto kantavien rakenteiden suunnittelussa on merkittävin suunnitteluohjeita koskeva muutos kautta aikojen. Koko Eurooppa
LisätiedotFinnwood 2.3 SR1 (2.4.017) FarmiMalli Oy Urpo Manninen. Copyright 2012 Metsäliitto Osuuskunta, Metsä Wood Varasto, Ovipalkki 3,6 21.1.
Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.
LisätiedotPOIKKILEIKKAUSTEN MITOITUS
POIKKILEIKKAUSTEN ITOITUS YLEISTÄ Poikkileikkaukset valitaan siten, että voimasuureen mitoitusarvo ei missään poikkileikkauksessa litä poikkileikkauksen kestävden mitoitusarvoa. Usean voimasuureen vaikuttaessa
LisätiedotHITSATUT PROFIILIT EN 1993 -KÄSIKIRJA (v.2010)
EN 1993 -KÄSIKIRJA (v.2010) Täsmennykset ja painovirhekorjaukset 6.6.2012: Sivu 27: Sivun alaosassa, ennen kursivoitua tekstiä: standardin EN 10149-2 mukaiset..., ks. taulukot 1.6 ja 1.7 standardin EN
LisätiedotLAPPEENRANNAN TEKNILLINEN YLIOPISTO Teknillinen tiedekunta Konetekniikan koulutusohjelma BK10A0401 Kandidaatintyö ja seminaari
LAPPEENRANNAN TEKNILLINEN YLIOPISTO Teknillinen tiedekunta Konetekniikan koulutusohjelma BK10A0401 Kandidaatintyö ja seminaari VÄÄNTÖRASITETUN RAKENNEOSAN EURONORMIIN PERUSTUVA KESTÄVYYSLASKENTAYHTÄLÖIDEN
LisätiedotRAKENNEOSIEN MITOITUS
RAKENNEOSIEN MITOITUS TAIVUTETUT PALKIT YLEISTÄ Palkkirakenteet ovat sauvoja, joita käytetään pystysuuntaisten kuormien siirtämiseen pilareille tai muille pystyrakenteille. Palkkien mitoituksessa tarkastellaan
LisätiedotVeli- Matti Isoaho RAMKO 4
Veli- Matti Isoaho RAMKO 4 2 18. 4. 2005 TERÄSRAKENTEIDEN HARJOITUSTYÖ 1. Yleistä suunnittelukohteesta Tilaajana Oy Teräsrakentajat Ab Kohde on varastohalli jonka mitat ovat a) 17 m, b) 4,5 m, c) 3 m ja
LisätiedotInspectan Teknisen toimikunnan NR-rakenteisiin liittyviä päätöksiä
Inspectan Teknisen toimikunnan NR-rakenteisiin liittyviä päätöksiä Kokous TEKNISEN TOIMIKUNNAN KOKOUS 3/2009 Aika 2009-12-16, klo 12:15 Paikka Inspecta Sertifiointi Oy, NH4, Miestentie 3, Espoo Päivitetyn
LisätiedotKANTAVUUS- TAULUKOT W-20/990 W-20/1100 W-45/900 W-45/1000
KANTAVUUS- TAUUKOT W-20/990 W-20/1100 W-45/900 W-45/1000 SSÄYSUETTEO MTOTUSPEUSTEET............ 3 KANTAVUUSTAUUKOT W-20/990................... 4 W-20/1100................... 5 W-45/900...................
LisätiedotRaimo Karhumaa Siipipeilintie 12 B9 90420 Oulu 0407707381 EUROKOODIN SOVELTAMISEN TEKNISTALOUDELLISET VAIKUTUKSET LÖVÖN LIITTOPALKKISILLASSA
Raimo Karhumaa Siipipeilintie 12 B9 90420 Oulu 0407707381 EUROKOODIN SOVELTAMISEN TEKNISTALOUDELLISET VAIKUTUKSET LÖVÖN LIITTOPALKKISILLASSA Diplomityö, jonka aiheen Oulun yliopiston Konetekniikan osasto
LisätiedotSami Jokitalo. Teräksisen HI-palkin laskentapohja
Sami Jokitalo Teräksisen HI-palkin laskentapohja Teräksisen HI-palkin laskentapohja Sami Jokitalo Opinnäytetyö Kevät 2012 Rakennustekniikan koulutusohjelma Oulun seudun ammattikorkeakoulu TIIVISTELMÄ Oulun
LisätiedotPÄÄKANNATTAJAN LIITOSTEN MITOITUS
PÄÄKANNATTAJAN LIITOSTEN MITOITUS VERKKOLIITE 1a Diagonaalien liitos pääkannattajan alapaarteeseen (harjalohkossa) Huom! K-liitoksen mitoituskaavoissa otetaan muuttujan β arvoa ja siitä laskettavaa k n
LisätiedotAnalysoidaan lämpöjännitysten, jännityskeskittymien, plastisten muodonmuutosten ja jäännösjännityksien vaikutus
TAVOITTEET Määritetään aksiaalisesti kuormitetun sauvan muodonmuutos Esitetään menetelmä, jolla ratkaistaan tukireaktiot tapauksessa, jossa statiikan tasapainoehdot eivät riitä Analysoidaan lämpöjännitysten,
Lisätiedot2. harjoitus - malliratkaisut Tehtävä 3. Tasojännitystilassa olevan kappaleen kaksiakselista rasitustilaa käytetään usein materiaalimalleissa esiintyv
2. harjoitus - malliratkaisut Tehtävä 3. Tasojännitystilassa olevan kappaleen kaksiakselista rasitustilaa käytetään usein materiaalimalleissa esiintyvien vakioiden määrittämiseen. Jännitystila on siten
LisätiedotWQ-palkkijärjestelmä
WQ-palkkijärjestelmä Sisällys 1. Toimintatapa 2 2. Valmistus 2 2.1. Materiaali 2 2.2. Pintakäsittely 2 2.3. Laadunvalvonta 3 3. Palkin käyttö rakenteissa 3 4. Suunnittelu 3 4.1. Palkin rakenne 3 4.2. Palkin
LisätiedotHarjoitus 6. KJR-C2001 Kiinteän aineen mekaniikan perusteet, IV/2016
KJR-C001 Kiinteän aineen mekaniikan perusteet, IV/01 Kotitehtävät palautetaan viimeistään keskiviikkoisin ennen luentojen alkua eli klo 1:00 mennessä. Muistakaa vastaukset eri tehtäviin palautetaan eri
LisätiedotPUHDAS, SUORA TAIVUTUS
PUHDAS, SUORA TAIVUTUS Qx ( ) Nx ( ) 0 (puhdas taivutus) d t 0 eli taivutusmomentti on vakio dx dq eli palkilla oleva kuormitus on nolla 0 dx suora taivutus Taivutusta sanotaan suoraksi, jos kuormitustaso
LisätiedotRAKENNEPUTKET EN 1993 -KÄSIKIRJA (v.2012)
RAKENNEPUTKET EN 1993 -KÄSIKIRJA (v.2012) Täsmennykset ja painovirhekorjaukset 20.4.2016: Sivu 16: Kuvasta 1.1 ylöspäin laskien 2. kappale: Pyöreän putken halkaisija kalibroidaan lopulliseen mittaan ja...
LisätiedotErään teräsrunkoisen teoll.hallin tarina, jännev. > 40-50 m
Erään teräsrunkoisen teoll.hallin tarina, jännev. > 40-50 m 1 HALLIN ROMAHDUS OLI IHAN TIPALLA - lunta katolla yli puoli metriä, mutta paino olennaisesti alle 180 kg neliölle KEHÄT HIEMAN TOISESTA NÄKÖKULMASTA
LisätiedotTuomas Kaira. Ins.tsto Pontek Oy. Tuomas Kaira
Ins.tsto Pontek Oy Lasketaan pystykuorman resultantin paikka murtorajatilan STR/GEO yhdistelmän mukaan Lasketaan murtorajatilan STR/GEO yhdistelmän mukaisen pystykuorman aiheuttama kolmion muotoinen pohjapainejakauma
LisätiedotKANSALLINEN LIITE STANDARDIIN
LIITE 15 KANSALLINEN LIITE STANDARDIIN SFS-EN 1994-1-2 EUROKOODI 4: BETONI- TERÄSLIITTORAKENTEIDEN SUUNNITTELU Osa 1-2: Yleiset säännöt. Rakenteiden palomitoitus Esipuhe Tätä kansallista liitettä käytetään
LisätiedotKJR-C2002 Kontinuumimekaniikan perusteet
KJR-C2002 Kontinuumimekaniikan perusteet Luento 23.11.2015 Susanna Hurme, Yliopistonlehtori, TkT Luennon sisältö Hooken laki lineaaris-elastiselle materiaalille (Reddy, kpl 6.2.3) Lujuusoppia: sauva (Reddy,
LisätiedotRUDUS OY ELEMENTO - PORRASELEMENTIT
RUDUS OY Sivu 1/15 RUDUS OY ELEMENTO - PORRASELEMENTIT SUUNNITTELUN LÄHTÖTIEDOT 1. Suunnittelun perusteet SFS-EN 1990 Eurocode: Rakenteiden suunnitteluperusteet, 2010 NA SFS-EN 1990-YM, Suomen kansallinen
LisätiedotSuhteellinen puristuskapasiteetti arvioida likimääräisesti kaavalla 1 + Kyseisissä lausekkeissa esiintyvillä suureilla on seuraavat merkitykset:
RAUDOITTAMATTOMAN SUORAKAIDEPOIKKILEIKKAUKSISEN SAUVAN PURISTUSKAPASITEETTI Critical Compression Load of Unreinforced Concrete Member with Rectangular Cross-Section Pentti Ruotsala Vaasa 04 TIIVISTELMÄ
LisätiedotNurjahduspituudesta. Rakenteiden Mekaniikka Vol. 44, Nro 1, 2011, s. 21-25. Jussi Jalkanen ja Matti Mikkola
Rakenteiden Mekaniikka Vol. 44, Nro 1, 2011, s. 21-25 Nurjahduspituudesta Jussi Jalkanen ja Matti Mikkola Tiivistelmä. Artikkelissa käsitellään nurjahduspituuden määrittämiseen liittyvää väärinkäsityksen
LisätiedotLIITTORAKENTEET-KIRJA TRY/by 58. Matti V. LESKELÄ OULU
LIITTORAKENTEET-KIRJA TRY/by 58 Matti V. LESKELÄ OULU KIRJAN TAUSTAT Liittorakenteet tulivat muotiin 1990-luvulla ja niitä pidettiin innovatiivisina Monia tuotteita kehiteltiin, jotkut osoittautuivat kilpailukykyisiksi
LisätiedotESIMERKKI 3: Nurkkapilari
ESIMERKKI 3: Nurkkapilari Perustietoja: - Hallin 1 nurkkapilarit MP10 ovat liimapuurakenteisia mastopilareita. 3 Halli 1 6000 - Mastopilarit on tuettu heikomman suunnan nurjahusta vastaan ulkoseinäelementeillä.
Lisätiedot1 (7) Kohderyhmä: Kurssi soveltuu teräsrakenteiden parissa toimiville suunnittelijoille sekä soveltuvin osin tilaajille, tarkastajille ja valvojille.
1 (7) Eurocode 3 koulutus Kesto: 2 + 2 koulutuspäivää Ajankohta: 9. 10.12.2018 13. 14.1.2019 Paikka: Pasila, Helsinki (paikka varmistuu lokakuun aikana) Kurssiohjelma: ks. sivut 3 7 Aihealueet: Mm. poikkileikkausten
LisätiedotCopyright 2010 Metsäliitto Osuuskunta, Puutuoteteollisuus. Finnwood 2.3 ( ) Varasto, Ovipalkki 4 m. FarmiMalli Oy. Urpo Manninen 8.1.
Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.
LisätiedotKohderyhmä: Kurssi soveltuu teräsrakenteiden parissa toimiville suunnittelijoille sekä soveltuvin osin tilaajille, tarkastajille ja valvojille.
1 (7) Eurocode 3 koulutus Kesto: 2 + 2 koulutuspäivää Ajankohta: 12. 13.12.2018 9. 10.1.2019 Paikka: Original Sokos hotel Pasila Maistraatinportti 3, 00240 Helsinki Kurssiohjelma: ks. sivut 3 7 Aihealueet:
LisätiedotKorkealujuusteräksen käyttö raskaasti kuormitetuissa kotelopilareissa
Rakenteiden Mekaniikka Vol. 43, Nro 1, 2010, s. 61 71 Korkealujuusteräksen käyttö raskaasti kuormitetuissa kotelopilareissa Juha Kukkonen Tiivistelmä. Tässä artikkelissa käsitellään korkealujuusteräksen
LisätiedotCWQ-liittopalkkijärjestelmä
CWQ-liittopalkkijärjestelmä Sisällys 1. Toimintatapa 3 2. Valmistus 3 2.1. Materiaali 3 2.2. Pintakäsittely 3 2.3. Laadunvalvonta 3 3. Palkin käyttö rakenteissa 3 4. Suunnittelu 4 4.1. Palkin rakenne 4
LisätiedotBetonin lujuus ja rakenteiden kantavuus. Betoniteollisuuden kesäkokous Hämeenlinna prof. Anssi Laaksonen
Betonin lujuus ja rakenteiden kantavuus Betoniteollisuuden kesäkokous 2017 11.8.2017 Hämeenlinna prof. Anssi Laaksonen Sisältö 1) Taustaa 2) Lujuuden lähtökohtia suunnittelussa 3) Lujuus vs. rakenteen
Lisätiedot(m) Gyproc GFR (taulukossa arvot: k 450/600 mm) Levykerroksia
.2 Seinäkorkeudet Suurin sallittu seinäkorkeus H max Taulukoissa 1 ja 2 on esitetty H max (m) Gyproc-seinärakenteiden perustyypeille. Edellytykset: Rankatyypit Gyproc XR (materiaalipaksuus t=0,46 mm),
LisätiedotOvi. Ovi TP101. Perustietoja: - Hallin 1 päätyseinän tuulipilarit TP101 ovat liimapuurakenteisia. Halli 1
Esimerkki 4: Tuulipilari Perustietoja: - Hallin 1 päätyseinän tuulipilarit TP101 ovat liimapuurakenteisia. - Tuulipilarin yläpää on nivelellisesti ja alapää jäykästi tuettu. Halli 1 6000 TP101 4 4 - Tuulipilaria
LisätiedotMYNTINSYRJÄN JALKAPALLOHALLI
Sivu 1 / 9 MYNTINSYRJÄN JALKAPALLOHALLI Tämä selvitys on tilattu rakenteellisen turvallisuuden arvioimiseksi Myntinsyrjän jalkapallohallista. Hallin rakenne vastaa ko. valmistajan tekemiä halleja 90 ja
LisätiedotYEISTÄ KOKONAISUUS. 1 Rakennemalli. 1.1 Rungon päämitat
YEISTÄ Tässä esimerkissä mitoitetaan asuinkerrostalon lasitetun parvekkeen kaiteen kantavat rakenteet pystytolppa- ja käsijohdeprofiili. Esimerkin rakenteet ovat Lumon Oy: parvekekaidejärjestelmän mukaiset.
LisätiedotHalliPES 1.0 OSA 11: JÄYKISTYS
1.0 JOHDANTO Tässä osassa käsitellään yksittäisen kantavan rakenteen ja näistä koostuvan rakennekokonaisuuden nurjahdus-/ kiepahdustuentaa sekä primäärirungon kokonaisjäykistystä massiivipuurunkoisessa
LisätiedotKANSALLINEN LIITE STANDARDIIN
LIITE 14 KANSALLINEN LIITE STANDARDIIN SFS-EN 1994-1-1 EUROKOODI 4: BETONI- TERÄSLIITTORAKENTEIDEN SUUNNITTELU. OSA 1-1: Yleiset säännöt ja rakennuksia koskevat säännöt Esipuhe Tätä kansallista liitettä
LisätiedotMUODONMUUTOKSET. Lähtöotaksumat:
MUODONMUUTOKSET Lähtöotaksumat:. Materiaali on isotrooppista ja homogeenista. Hooken laki on voimassa (fysikaalinen lineaarisuus) 3. Bernoullin hypoteesi on voimassa (tekninen taivutusteoria) 4. Muodonmuutokset
LisätiedotKuva 1. LL13 Haponkestävä naulalevyn rakenne.
LAUSUNTO NRO VTT-S-04187-14 1 (4) Tilaaja Tilaus Yhteyshenkilö Lahti Levy Oy Askonkatu 11 FI-15100 Lahti 15.9.2014 Kimmo Köntti VTT Expert Services Oy Ari Kevarinmäki PL 1001, 02044 VTT Puh. 020 722 5566,
LisätiedotPROMATECT -200 Teräsrakenteiden palosuojaus
PROMATECT -00 Teräsrakenteiden palosuojaus Vers. 0-06 PROMATECT -00 PROMATECT -00 on palamaton levy teräsrakenteiden suojaukseen kuivassa tilassa. PROMATECT -00 on valmistettu kasiumsilikaatin ja kipsimassan
LisätiedotPalkkien mitoitus. Rak Rakenteiden suunnittelun ja mitoituksen perusteet Harjoitus 7,
Palkkien mitoitus 1. Mitoita alla oleva vapaasti tuettu vesikaton pääkannattaja, jonka jänneväli L = 10,0 m. Kehäväli on 6,0 m ja orsiväli L 1 =,0 m. Materiaalina on teräs S35JG3. Palkin kuormitus: kate
LisätiedotEC2 Lävistysmitoitus ja. raudoittamattoman seinän. kestävyys. Eurokoodi 2014 seminaari Rakennusteollisuus RT ry Timo Tikanoja 9.12.
EC2 Lävistysmitoitus ja raudoittamattoman seinän kestävyys Eurokoodi 2014 seminaari 9.12.2014 Lävistysmitoitus Suomessa on esitetty kritiikkiä mm. seuraavien asioiden osalta: Lävistyskestävyyden yläraja
Lisätiedot2 LUJUUSOPIN PERUSKÄSITTEET 25 2.1 Suoran sauvan veto tai puristus 25. 2.2 Jännityksen ja venymän välinen yhteys 34
SISÄLLYSLUETTELO Kirjallisuusluettelo 12 1 JOHDANTO 13 1.1 Lujuusopin sisältö ja tavoitteet 13 1.2 Lujuusopin jako 15 1.3 Mekaniikan mallin muodostaminen 16 1.4 Lujuusopillisen suunnitteluprosessin kulku
LisätiedotEurokoodi 2010 Seminaari 25.11.2010. Teräsrakenteiden uudet julkaisut
Eurokoodi 2010 Seminaari 25.11.2010 Teräsrakenteiden uudet julkaisut Jouko Kouhi Tekninen johtaja Teräsrakenneyhdistys ry. PL 381 (Unioninkatu 14, 3. krs) FI-00131 Helsinki Puh: 09-12991 Puh (gsm):050
LisätiedotTRY TERÄSNORMIKORTTI N:o 13/2000 Teräksen materiaalimallit mitoitettaessa palosuojaamattomia teräsrakenteita
TRY TERÄSNORMIKORTTI N:o 13/2000 Teräksen materiaalimallit mitoitettaessa palosuojaamattomia teräsrakenteita Yhteyshenkilö: Kristian Witting Rautaruukki Oyj PL 860, 00101 HELSINKI puh. 09-41776354, fax
LisätiedotLaskuharjoitus 2 Ratkaisut
Vastaukset palautetaan yhtenä PDF-tiedostona MyCourses:iin ke 7.3. klo 14 mennessä. Mahdolliset asia- ja laskuvirheet ja voi ilmoittaa osoitteeseen serge.skorin@aalto.fi. Laskuharjoitus 2 Ratkaisut 1.
LisätiedotSTEEL PORTAL FRAME ASSIGNMENT
378 STEEL PORTAL FRAME ASSIGNMENT Design the steel portal frame with the help of tables. The span of the portal is 15 m, frame- spacing 6m and the height is 5 m. Make the structural choices and produce
LisätiedotKohderyhmä: Kurssi soveltuu teräsrakenteiden parissa toimiville suunnittelijoille sekä soveltuvin osin tilaajille, tarkastajille ja valvojille.
Eurocode 3 koulutus Kesto: 2 + 2 koulutuspäivää Ajankohta: 13. 14.12.2017 10. 11.01.2018 Paikka: Hotelli Haven, (kokoustilat), Unioninkatu 17, 00130 Hki Kurssiohjelma: Ks. tämän esitteen loppuosasta Aihealueet:
LisätiedotMääritetään vääntökuormitetun sauvan kiertymä kimmoisella kuormitusalueella Tutkitaan staattisesti määräämättömiä vääntösauvoja
TAVOITTEET Tutkitaan väännön vaikutusta suoraan sauvaan Määritetään vääntökuormitetun sauvan jännitysjakauma Määritetään vääntökuormitetun sauvan kiertymä kimmoisella kuormitusalueella Tutkitaan staattisesti
LisätiedotTeräsbetonipaalut, mitä uutta? DI Antti Laitakari
Teräsbetonipaalut, mitä uutta? DI Antti Laitakari Uudet ohjeet Teräsbetonipaalut suunnitellaan uuden paalutusohjeen PO-2011 ja SFS-EN 1992 (Eurocode 2) mukaan PO-2011 on Suomen kansallinen ohje jota tehdessä
Lisätiedotw + x + y + z =4, wx + wy + wz + xy + xz + yz =2, wxy + wxz + wyz + xyz = 4, wxyz = 1.
Kotitehtävät, tammikuu 2011 Vaikeampi sarja 1. Ratkaise yhtälöryhmä w + x + y + z =4, wx + wy + wz + xy + xz + yz =2, wxy + wxz + wyz + xyz = 4, wxyz = 1. Ratkaisu. Yhtälöryhmän ratkaisut (w, x, y, z)
LisätiedotMAKSIMIKÄYTTÖASTE YLITTYI
Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.
LisätiedotHarjoitus 10. KJR-C2001 Kiinteän aineen mekaniikan perusteet, IV/2016
Kotitehtävät palautetaan viimeistään keskiviikkoisin ennen luentojen alkua eli klo 14:00 mennessä. Muistakaa vastaukset eri tehtäviin palautetaan eri lokeroon! Joka kierroksen arvostellut kotitehtäväpaperit
Lisätiedot5 Differentiaaliyhtälöryhmät
5 Differentiaaliyhtälöryhmät 5.1 Taustaa ja teoriaa Differentiaaliyhtälöryhmiä tarvitaan useissa sovelluksissa. Toinen motivaatio yhtälöryhmien käytölle: Korkeamman asteen differentiaaliyhtälöt y (n) =
LisätiedotKatso lasiseinän rungon päämitat kuvista 01 ja Jäykistys ja staattinen tasapaino
YLEISTÄ itoitetaan oheisen toimistotalo A-kulman sisääntuloaulan alumiinirunkoisen lasiseinän kantavat rakenteet. Rakennus sijaitsee Tampereen keskustaalueella. KOKOAISUUS Rakennemalli Lasiseinän kantava
LisätiedotMalliratkaisut Demot
Malliratkaisut Demot 1 23.1.2017 1. Päätösmuuttujiksi voidaan valita x 1 : tehtyjen peruspöytin lukumäärä x 2 : tehtyjen luxuspöytien lukumäärä. Optimointitehtäväksi tulee max 200x 1 + 350x 2 s. t. 5x
LisätiedotTeräsrakenteiden palosuojaus
PROMATECT -H Teräsrakenteiden palosuojaus Vers. 0-05 PROMATECT -H PROMATECT-H on palonkestävä levy, jolla voidaan suojata teräs- ja betonirakenteita kosteudelle altistuvissa ympäristöissä PROMATECT-H-levyjä
LisätiedotMalliratkaisut Demo 1
Malliratkaisut Demo 1 1. Merkitään x = kuinka monta viikkoa odotetaan ennen kuin perunat nostetaan. Nyt maksimoitavaksi kohdefunktioksi tulee f(x) = (60 5x)(300 + 50x). Funktio f on alaspäin aukeava paraaeli,
Lisätiedotintegraali Integraalifunktio Kaavoja Integroimiskeinoja Aiheet Linkkejä Integraalifunktio Kaavoja Integroimiskeinoja Määrätty integraali
integraali 1 Matta-projekti(Aalto yliopisto): Integraali (http://matta.hut.fi/matta2/isom/html/isomli8.html ) Johdatus korkeakoulumatematiikkaan (Tampereen teknillinen korkeakoulu): Integraali (http://matwww.ee.tut.fi/jkkm/integraa/integ01.htm
LisätiedotNaulalevylausunto LL13 Combi naulalevylle
LAUSUNTO NRO VTT-S-0361-1 1 (5) Tilaaja Tilaus Yhteyshenilö Lahti Levy Oy Asonatu 11 15100 Lahti 7.4.01 Simo Jouainen VTT Expert Services Oy Ari Kevarinmäi PL 1001, 0044 VTT Puh. 00 7 5566, ax. 00 7 7003
LisätiedotTRY TERÄSNORMIKORTTI N:o 21/2009 WQ- palkin poikkileikkauksen mitoitus normaali- ja palotilanteessa
TRY TERÄSNORIKORTTI N:o 1/009 WQ- palkin poikkileikkauksen mitoitus normaali- ja palotilanteessa Yhteyshenkilö: Jouko Kansa R&D anager Ruukki Construction Seinäjoentie 11 PL 900, 60100 Seinäjoki jouko.kansa@ruukki.com
Lisätiedot25.11.11. Sisällysluettelo
GLASROC-KOMPOSIITTIKIPSILEVYJEN GHO 13, GHU 13, GHS 9 JA RIGIDUR KUITUVAHVISTELEVYJEN GFH 13 SEKÄ GYPROC RAKENNUSLEVYJEN GN 13, GEK 13, GF 15, GTS 9 JA GL 15 KÄYTTÖ RANKARAKENTEISTEN RAKENNUSTEN JÄYKISTÄMISEEN
LisätiedotMS-A0207 Differentiaali- ja integraalilaskenta 2 Luento 5: Gradientti ja suunnattu derivaatta. Vektoriarvoiset funktiot. Taylor-approksimaatio.
MS-A0207 Differentiaali- ja integraalilaskenta 2 Luento 5: Gradientti ja suunnattu derivaatta. Vektoriarvoiset funktiot. Taylor-approksimaatio. Riikka Korte Matematiikan ja systeemianalyysin laitos 1 Aalto-yliopisto
LisätiedotHitsattavien teräsrakenteiden muotoilu
Hitsattavien teräsrakenteiden muotoilu Kohtisuoraan tasoaan vasten levy ei kanna minkäänlaista kuormaa. Tässä suunnassa se on myös äärettömän joustava verrattuna jäykkyyteen tasonsa suunnassa. Levyn taivutus
LisätiedotESIMERKKI 2: Kehän mastopilari
ESIMERKKI : Kehän mastopilari Perustietoja: - Hallin 1 pääpilarit MP101 ovat liimapuurakenteisia mastopilareita. - Mastopilarit ovat tuettuja heikomman suunnan nurjahusta vastaan ulkoseinäelementeillä.
LisätiedotBetonirakenteiden materiaaliominaisuudet
Betonirakenteiden materiaaliominaisuudet Siltaeurokoodien koulutus, 2.-3.12.29 Dipl.ins. Ulla Marttila, A-Insinöörit Suunnittelu Oy Esityksen sisältö: 1. Standardit ja ohjeet 2. Betoni Lujuus, kimmokerroin,
LisätiedotKANSALLINEN LIITE (LVM) SFS-EN 1991-1-4 RAKENTEIDEN KUORMAT Tuulikuormat LIIKENNE- JA VIESTINTÄMINISTERIÖ
KANSALLINEN LIITE (LVM) SFS-EN 1991-1-4 RAKENTEIDEN KUORMAT Tuulikuormat LIIKENNE- JA VIESTINTÄMINISTERIÖ 1.6.2010 Kansallinen liite (LVM), 1.6.2010 1/4 Alkusanat KANSALLINEN LIITE (LVM) STANDARDIIN SFS-EN
Lisätiedot