Luku 5. Rakenneanalyysi.
|
|
- Ilona Rantanen
- 6 vuotta sitten
- Katselukertoja:
Transkriptio
1 1
2 Luku 5. Rakenneanalyysi. Rakenteiden stabiilius Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Epätarkkuudet Voimasuureiden laskenta Poikkileikkausten luokitus Esimerkkejä 2
3 Rakenteiden stabiilius Tekijän α cr avulla tarkastellaan kehän sivusiirtyvyyttä eli kehän P- vaikutuksia. P-δ vaikutukset otetaan huomioon puristettujen sauvojen mitoituskaavoissa
4 Rakenteiden stabiilius α cr = F F cr Ed Luokittelu tehdään muuttujan α cr perusteella F cr on kimmoiseen alkujäykkyyteen perustuva kimmoteorian mukainen kehän kriittinen kuorma, joka vastaa rakenteen kokonaisstabiiliuden menetystä F Ed on kehän mitoituskuorma HUOM! SIVUSIIRTYVYYS RIIPPUU SEKÄ RAKENTEESTA ETTÄ KUORMASTA
5 Rakenteiden stabiilius α cr = H V Ed Ed h δ H, Ed (α cr likikaava)
6 Rakenteiden stabiilius Jos kerroin α cr 10, niin toisen kertaluvun P- -vaikutuksia ei tarvitse ottaa huomioon Mikäli 3 α cr < 10, niin yksikerroksille kehille ( ja tietyin ehdoin monikerroskehille) toisen kertaluvun P- -vaikutukset voidaan ottaa huomioon kertomalle kaikki vaakakuormat kertoimella: α cr Jos α cr < 3, niin toisen kertaluvun P- -vaikutukset on laskettava tarkemmilla menetelmillä (erilaiset menetelmät, esim. Newton Raphson iteraatio) Suositus 1: Kun α cr < 5, niin kannattaa tarkentaa menetelmiä Suositus 2: Käytä mieluummin tarkkaa α cr kaavaa
7 Vertaa: Standardissa SFS-EN on sama kaava käytössä pilarin toisen kertaluvun vaikutuksille α cr
8 Rakenteiden stabiilius Sivusiirtymätön, kun α cr 10 Sivusiirtyvä, kun 3 α cr < 10 Liian sivusiirtyvä, kun α cr < 3 (likikaavoja ei voida käyttää)
9 Rakenteiden stabiilius Esimerkit 1, 2, ja 3. Toisen kertaluvun vaikutukset.
10 5. Esimerkki 1. Toisen kertaluvun vaikutukset kehärakenteen mitoituksessa. Kehärakenteen sauvat ja kuormat.
11 Ylinnä alkuperäinen liittopilarin D406x8 + 8T20 poikkileikkaus, joka voidaan muuttaa taivutusjäykkyydeltään likimäärin vastaavaksi pyöreäksi teräsputkeksi D355x16 tai HE-poikkileikkaukseksi HEB 300, jotka on helpompi syöttää laskentaohjelmiin.
12 Kehärakenteen sauvat ja kuormat. Lasketaan kehän ekvivalentti alkuepätarkkuus Φ, kun h = 10 m ja m = 3. Lisävaakavoimaksi saadaan H Ed =2.5kN.
13 kn m kn m H m mutta h Ed m h h m h 2.5 / / 367 1/ 1 1 0, , = = = + = = = = φ α α α φ α α φ φ
14 Lasketaan kehänurkan ensimmäisen kertaluvun mukainen vaakasiirtymä murtorajatilassa δ mm H, Ed = 93, 3
15 Solmupisteiden siirtymät ensimmäisen kertaluvun mukaan Nr x-siirt y-siirt kiert
16 Lasketaan pilarien 1, 2 ja 3 pystytukireaktioiden summa MRT:ssa V Ed ( V Ed = ( ) = 2 14m 33kN / m kn = 924kN) = 924kN
17 Leikkausvoimajakauma
18 Lasketaan pilarien yläpäässä vaikuttava vaakavoima murtorajatilassa H Ed = m 4kN / m + m 2kN / m + 2.5kN = 32. 5kN 2 2 Tarkastetaan voidaanko tekijä α cr laskea SFS-EN kohdan 5.2.1(4)B likikaavalla. Lasketaan palkin hoikkuus: N I cr, y, beam y, beam EI 2 = π 2 l 6 = mm y, beam 4 = N l = 12000mm
19 palkinpuristava normaalivoima N palkin pinta ala Á λ \ y = Á N beam f y cr, y, beam beam = 1.41 < 0.3 = 21200mm beam Ed, beam Ed, beam = 22200N = 5.52 \ > yksinkertaista likikaavaa saa käyttää, koska λ Á N 2 f y y = 1.41< 5.52 Rakenteen oltava palkki-pilarikehä, jossa kattokaltevuus enintään 12 (tässä tapauksessa 0 ) Jos ehto ei täyty, niin palkin nurjahdus on otettava huomioon -> likikaavaa ei voi käyttää tekijän α cr laskemisessa
20 Lasketaan SFS-EN kohdan 5.2.1(4)B likikaavalla tekijä α cr H = V Ed Ed h δ H, Ed = 32,5kN 924kN 10000mm 93,3mm = 3.77
21 Lasketaan vertailun vuoksi tekijä α cr numeerisesti Robot RSA 2010 ohjelmistolla laskettu kehän ensimmäinen nurjahdusmuoto, jolle α cr = Vaakavoimien suurennuskerroin lasketaan tämän kehän alimman nurjahdusmuodon mukaan.
22 Robot RSA 2010 ohjelmistolla laskettu toinen nurjahdusmuoto, jolle α cr = Tämä on esimerkki siitä, miten kehän nurjahdusmuoto ja keskipilarin nurjahdusmuoto esiintyvät samassa ominaismuodossa.
23 Koska tässä 3 α cr < 10, on toisen kertaluvun rasitukset otettava huomioon kehän mitoituksessa kertomalla kaikki vaakavoimat suurennuskertoimella α cr = = 1,36
24 Kuvassa tekijää α cr = vastaavalla suurennuskertoimella 1.36 kerrotut vaakakuormat. Kuvan kuormituksilla voidaan laskea lopulliset, mitoittavat voimasuureet, joissa toisen kertaluvun vaikutukset on otettu huomioon
25 Taivutusmomenttipinta, kun toisen kertaluvun vaikutukset on otettu huomioon
26 Leikkausvoimapinta, kun toisen kertaluvun vaikutukset on otettu huomioon
27 Normaalivoimapinta, kun toisen kertaluvun vaikutukset on otettu huomioon
28 6. Esimerkki 2. Kertoimen α cr määrittäminen monikerroskehälle Tarkastellaan kertoimen α cr määrittämistä kuvan mukaiselle tasokehälle. Tasokehän pilarit HE300B ja palkit HE550A..
29 Lasketaan aluksi kehälle voimasuureet ja siirtymät käsin tai käyttäen sopivaa laskentaohjelmaa: Tasokehän siirtymäkuvaaja murtorajatilassa.
30 Tasokehän normaalivoimajakauma murtorajatilassa.
31 Tasokehän leikkausvoimajakauma murtorajatilassa.
32 Tasokehän taivutusmomenttijakauma
33 murtorajatilassa. Lasketaan kerroin cr α alimmalle 1. kerrokselle: 17,40 8, , = = = mm mm kn kn h V H Ed H Ed Ed cr δ α Lasketaan kerroin cr α keskimmäiselle 2. kerrokselle: 7,15 41, , = = = mm mm kn kn h V H Ed H Ed Ed cr δ α Lasketaan kerroin cr α ylimmälle 3. kerrokselle: 12,22 16, , = = = mm mm kn kn h V H Ed H Ed Ed cr δ α
34 Seuraavassa taulukossa on esitetty likikaavalla lasketut sivusiirtyvyyden arvot ja verrattu niitä FEM-ohjelmalla tehtyyn ominaisarvoanalyysiin. Havaitaan että tässä tapauksessa likikaavan antama tulos poikkesi aina alle 10% verrattuna ominaisarvoanalyysiin. Tässä tapauksessa sivusiirtyvyyden vaikutus kehän voimasuureisiin voidaan ottaa huomioon kertomalla kaikki vaakakuormat suurennuskertoimella: α cr 1 = 1 1 α cr = = 1,18
35 Taulukko. Likikaavalla ja ominaisarvoanalyysillä laskettu sivusiirtyvyys esimerkkikehälle 3krs 2krs 1krs delta_ed m h m H_Ed kn V_Ed kn Likikaavalla laskettu sivusiirtyvyys alfa_cr FEM-mallin tehty ominaisarvoanalyysi alfa_cr ero 7 % 8 % 2 %
36 FEM-ohjelmalla lasketut 6 alinta nurjahdusmuotoa. 1. ominaismuoto α cr = 6,57 2. ominaismuoto α cr = 13,15
37 3. ominaismuoto α cr = 15,85 4. ominaismuoto α cr = 17,72
38 5. ominaismuoto α cr = 29,99 6. ominaismuoto α cr = 34,52
39 7. Esimerkki 3. Toimiiko α cr likikaava aina? α cr = H V Ed Ed h δ H, Ed = 32,5kN 924kN 10000mm 93,3mm = 3.77
40 Robot RSA 2010 ohjelmistolla laskettu kehän ensimmäinen nurjahdusmuoto, jolleα cr =
41 Autodesk Mechanical simulation 2013 ohjelmistolla laskettu kehän ensimmäinen nurjahdusmuoto, jolleα cr =
42 ..
43 Autodesk Mechanical simulation 2013 ohjelmistolla laskettu kehän α = ensimmäinen nurjahdusmuoto, jolle cr.
44 ..
45 Autodesk Mechanical simulation 2013 ohjelmistolla laskettu kehän ensimmäinen nurjahdusmuoto, jolleα = cr
46 Voidaan arvioida, että likikaavalla saadaan yleensä laskettua sivusiirtyvyyttä kuvaavan tekijän α cr oikea suuruusluokka silloin, kun kehän jokaisessa pilarissa on normaalivoiman suhde pilarin kimmoteorian mukaiseen nurjahduskuormaan on sama. Tarkempien menetelmien käyttö on aina suositeltavaa, erityisesti yksittäisen rakenneosan nurjahduspituutta määriteltäessä.
47 Luku 5. Rakenneanalyysi. Rakenteiden stabiilius Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Epätarkkuudet Voimasuureiden laskenta Poikkileikkausten luokitus Esimerkkejä 10
48 Luku 5. Rakenneanalyysi.
49 Luku 5. Rakenneanalyysi.
50 Luku 5. Rakenneanalyysi.
51 Luku 5. Rakenneanalyysi.
52 Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Rakenneanalyysiä voidaan tehdä kolmella tasolla: koko rakenteen analyysinä Esimerkiksi analysoidaan koko kattilalaitoksen runko yhdellä laskentamallilla rakenneosan analyysinä Esimerkiksi analysoidaan yksi liittopilari käyttäen nurjahduskäyriä poikkileikkauksen analyysinä Esimerkiksi analysoidaan tarkasti poikkileikkausluokkaan 1 kuuluvan liittopalkin poikkileikkauksen momenttia kiertymän funktiona
53 Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Termiä kokonaistarkastelu käytetään rakenneanalyysin yhteydessä usein. Kokonaistarkastelulla tarkoitetaan tietyn geometrian omaavan ja tietyllä tavalla kuormitetun rakenteen voimasuureiden määrittämistä. Standardin EN 1994 luku 5 soveltuu liittorakenteisiin, joissa useimmat rakenneosat ja liitokset ovat joko liittorakenteisia tai teräsrakenteisia. Kun rakenne toimii pääosin teräsbetonirakenteen tai jännitetyn rakenteen tavoin suoritetaan kokonaistarkastelu yleensä standardin EN mukaisesti.
54 Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Standardin SFS-EN 1990:2002 kohdassa on esitetty kolme periaatevaatimusta (P) rakenneanalyysille: Mitoituslaskelmissa tulee käyttää asianmukaisia rakennemalleja ja niihin kuuluvia muuttujia. Rakennemallit valitaan niin, että ne soveltuvat rakenteen toiminnan ennakoimiseen ja tarkasteltaviin rajatiloihin riittävän tarkasti. Rakennemallien tulee perustua yleisesti tunnettuun rakennetekniikan teoriaan ja käytäntöön. Tarvittaessa ne tulee kokein osoittaa oikeiksi.
55 Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Rakennemallin valinta Yksiaukkoiset palkit ja jatkuvat pilarit. Kehä on tuettu sivusuunnassa jäykistävillä rakenteilla. Jatkuvat palkit, kerrospilarit keskellä ja jatkuvat reunapilarit. Kehä on tuettu sivusuunnassa jäykistävillä rakenteilla.
56 Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Rakennemallin valinta Jatkuvat palkit ja jatkuvat pilarit. Keskipilarin ja palkin välillä on momenttijäykkä liitos. Reunapilarin ja palkin liitos nivelöity. Kehä on tuettu sivusuunnassa jäykistävillä rakenteilla. Jatkuvat palkit ja jatkuvat pilarit. Pilarien ja palkkien välillä on momenttijäykkä (tai osittain jäykkä) liitos. Kehää ei ole tuettu sivusuunnassa jäykistävillä rakenteilla.
57 Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Sivusuunnassa tuettu / tukematon kehä Sivusuunnassa tuettu kehä Sivusuunnassa tukematon kehä
58 Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Sivusuunnassa tukematon, sivusiirtymätön kehä, α cr 10. Toisen kertaluvun P- -vaikutuksia ei tarvitse ottaa huomioon
59 Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Sivusuunnassa tuettu, sivusiirtymätön kehä, α cr 10. Toisen kertaluvun P- - vaikutuksia ei tarvitse ottaa huomioon
60 Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Sivusuunnassa tuettu, sivusiirtyvä kehä, α cr < 10. Toisen kertaluvun P- - vaikutukset on otettava huomioon
61 Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Sivusuunnassa tukematon, sivusiirtyvä kehä, α cr < 10. Toisen kertaluvun P- - vaikutukset on otettava huomioon
62 Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Liitosten luokittelu jäykkyyden perusteella SFS-EN jatkuva liitos 2. osittain jatkuva liitos 3. vapaa tuenta SFS-EN (jäykkyys) jäykkä liitos osittain jäykkä liitos nimellinen nivelliitos SFS-EN (lujuus) täysin luja liitos osittain luja liitos nimellisesti nivelellinen liitos
63 Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Liitosten luokittelu jäykkyyden perusteella SFS-EN (jäykkyys) jäykkä liitos osittain jäykkä liitos nimellinen nivelliitos SFS-EN (lujuus) täysin luja liitos osittain luja liitos nimellisesti nivelellinen liitos
64 Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Liitosten luokittelu jäykkyyden perusteella Alue 1. Jäykkä liitos S / j. ini kb EI b Lb, k b = 8 kun kehä on sivusuunnassa tuettu ja siirtymätön k b = 25 muut kehät. Lisäksi kehän jokaisessa kerroksessa on oltava voimassa ehto: K b / K c 0, 1. (Jos K b / K c < 0, 1, niin liitokset luokitellaan osittain jäykiksi.) Alue 2. Kaikki alueelle 2 kuuluvat liitokset luokitellaan osittain jäykiksi. Osittain jäykkä liitos Alue 3. S j. ini < 0,5 EI b / Lb Nimellinen nivel Merkinnät: K b on tarkasteltavan kerroksen yläpäässä olevien kaikkien palkkien I b / L b arvojen keskiarvo K c on tarkasteltavan kerroksessa olevien kaikkien pilarien I c / L c arvojen keski-arvo I b on palkin hitausmomentti I c on pilarin hitausmomentti L b on palkin jänneväli (pilarin keskiöiden välinen etäisyys) on pilarin kerroskorkeus L c
65 Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Liitosten jäykkyys, esimerkkejä nivelellinen konsoliliitos osittain jäykkä I-palkin pulttiliitos
66 Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Liitosten jäykkyys, esimerkkejä keinupalalla varustettu nivelellinen liitos jatkuva tai osittain jatkuva liitos
67 Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Liitosten jäykkyys, esimerkkejä jatkuva liitos jatkuva tai osittain jatkuva liitos
68 Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Liitosten jäykkyys, esimerkkejä Osittain jatkuva tai jatkuva liitos nivelellinen liitos
69 Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Shear lag ilmiö τ σ
70 Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Shear lag ilmiö (laipan leikkausmuodonmuutoksista) b eff = b + Σb b ei = L e /8 o ei
71 Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Viruminen. Kuormaluokissa A D likimenettely: Aa, ekv = Ac / n a n = = E E E E c, eff cm a / 2 Kuormaluokassa E lasketaan viruma tarkasti
72 Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Kutistuminen 0,325 kuivissa ympäristöissä rakennuksen ulkopuolella ja sisäpuolella (ei liittopilarin sisällä) 0,200 muissa ympäristöissä ja liittopilarin sisällä
73 Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Halkeilu betonilaipoissa: E a I 2 halkeilleen poikkileikkauksen jäykkyys ja E a I 1 halkeilemattoman poikkileikkauksen jäykkyys rakenne on sivusiirtymätön palkkeja ei ole jännitetty betonilaippa on palkin päällä jatkuvassa palkissa vierekkäisten kenttien pituuksien suhteen tulee olla 0.6
74 Luku 5. Rakenneanalyysi. Rakenteiden stabiilius Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Epätarkkuudet Voimasuureiden laskenta Poikkileikkausten luokitus Esimerkkejä 37
75
76
77
78
79
80 Epätarkkuudet Kehän epätarkkuus ekvivalenttina vaakavoimana H Ed jokaiseen kerrokseen H = φ Ed N Ed φ = φ 0 α h α m α m 1 = 0,5 1 + m α h 2 2 =,mutta α h h 3 1 φ 0 =1/ 200
81 Epätarkkuudet Kehän epätarkkuus ekvivalenttina vaakavoimana H Ed jokaiseen kerrokseen H = φ Ed N Ed φ = φ 0 α h α m α m 1 = 0,5 1 + m α h 2 2 =,mutta α h h 3 1 φ 0 =1/ 200
82 Epätarkkuudet. (Sivusiirtyvä kehä) Puristetun sauvan P-δ vaikutuksia ei tarvitse ottaa huomioon, kun Puristetun sauvan P-δ vaikutukset on otettava aina huomioon, kun λ 0,5 N pl. Rk N Ed λ > 0,5 N pl. Rk N Ed a) b) λ = N pl. Rk N cr
83 Epätarkkuudet Puristettujen rakenneosien epätarkkuudet Poikkileikkaus pyöreä tai suorakaiteen muotoinen mikä tahansa Raudoitussuhteen rajaarvot ρ s 3 % Nurjahdusakseli Nurjahduskäyrä Pilarin vinous tai alkukäyryys a L/300 3 % < ρ s 6 % mikä tahansa b L/200
84 Epätarkkuudet Puristettujen rakenneosien toleranssit Puristettujen rakenneosien ekvivalentit alkuepätarkkuudet
85 Epätarkkuudet Puristettujen rakenneosien epätarkkuudet konsoliliitoksissa
86 Luku 5. Rakenneanalyysi. Rakenteiden stabiilius Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Epätarkkuudet Voimasuureiden laskenta Poikkileikkausten luokitus Esimerkkejä 43
87 Voimasuureiden laskenta 1. Lineaarinen kimmoteorian mukainen analyysi 2. Lineaarinen kimmoteorian mukainen analyysi + momenttipinnan siirto 3. Epälineaarinen analyysi (materiaalin ja geometrian epälineaarisuus) 4. Jäykkäplastinen kokonaistarkastelu
88 Lineaarinen kimmoteorian mukainen analyysi Lineaarista kimmoteorian mukaista analyysiä voidaan käyttää, kun: rakenne on sivusiirtymätön (kerroin α cr 10) rakenne on sivusiirtyvä (kerroin 3 α cr < 10), jolloin sivusiirtyvyyden vaikutukset voidaan ottaa huomioon kertomalla kaikki vaakavoimat suurennuskertoimella α cr
89 Lineaarinen kimmoteorian mukainen analyysi Analyysin kulku Määritetään kehän epätarkkuudet Otetaan huomioon shear lag ilmiö palkeissa Otetaan huomioon viruminen ja kutistuminen Otetaan huomioon betonin halkeilu Otetaan huomioon liitosten vaikutus Muodostetaan kehämalli analyysiä varten Lasketaan kerroin α cr ja määritetään onko kehä sivusiirtyvä? Lasketaan voimasuureet ( Mitoitetaan pilarit, palkit ja liitokset )
90 Esimerkki kimmoteorian mukaisesta analyysistä Kuvaus rakenteesta Liittorakenteiset kerrospilarit Jatkuvat, ulokkeelliset palkit Momenttijäykkä palkki/keskipilariliitos Muuttuva kerroskorkeus Sivusiirtymätön, sivusuunnassa tuettu (jäykistys betoniseinillä/kuiluilla
91 Lineaarinen kimmoteorian mukainen analyysi + momenttipinnan siirto (käyttö harvinaista nykyisin?) Analyysiä ei voida käyttää liittopalkeille, kun: rakenne on altis toisen kertaluvun P- vaikutuksille rakenteelle tehdään väsymistarkasteluja tai mitoitusta käyttörajatilassa rakenne on sivusuunnassa tukematon rakennuksessa käytetään osittain jäykkiä tai osittain lujia liitoksia rakennuksessa käytetään osittain betonilla täytettyjä (I tai H) palkkeja, joiden kiertymiskyky ei ole riittävä palkin korkeus muuttuu jänteen matkalla kun PL3 tai PL4 ja käytetään lujaa terästä (fy > 355 MPa) palkissa kiepahduskestävyys on määräävä
92 Lineaarinen kimmoteorian mukainen analyysi + momenttipinnan siirto Palkin tukimomenttia voidaan kasvattaa seuraavasti: Palkin poikkileikkausluokka negatiivisen momentin alueella Halkeilemattoman tilan analyysissä Halkeilleen tilan analyysissä PL 1 PL 2 PL 3 PL 4 10 % 10 % 0 % 0 % 20 % 20 % 0 % 0 %
93 Lineaarinen kimmoteorian mukainen analyysi + momenttipinnan siirto Palkin tukimomenttia voidaan pienentää seuraavasti, kun teräksen lujuus on enintään 355 MPa Palkin poikkileikkausluokka negatiivisen momentin alueella Halkeilemattoman tilan analyysissä Halkeilleen tilan analyysissä PL 1 PL 2 PL 3 PL 4 40 % 30 % 20 % 10 % 25 % 15 % 10 % 0 %
94 Lineaarinen kimmoteorian mukainen analyysi + momenttipinnan siirto Palkin tukimomenttia voidaan pienentää seuraavasti, kun teräksen lujuus on yli 355 MPa Palkin poikkileikkausluokka negatiivisen momentin alueella Halkeilemattoman tilan analyysissä Halkeilleen tilan analyysissä PL 1 PL 2 PL 3 PL 4 30 % 30 % 15 % 15 %
95 Epälineaarinen kokonaistarkastelu Epälineaarinen analyysi työlästä ja vaativaa, joten sopii käytettäväksi vain erikoistapauksissa ja T&K:ssa Hienotkin mallit kuvaavat todellista rakennetta yleensä epätarkasti Epälineaarinen analyysiä voi olla joko: 1. geometrisesti epälineaarinen, mutta materiaalin suhteen lineaarinen analyysi esimerkiksi hyvin hoikan pilarin nurjahdustarkastelu 2. materiaalin suhteen epälineaarinen, mutta geometrian suhteen lineaarinen analyysi esimerkiksi massiivisen, erittäin stabiilin rakenteen jännitystarkastelu 3. geometrisesti epälineaarinen ja materiaalin suhteen epälineaarinen analyysi esimerkiksi kerroksen korkuisen nurjahtamaisillaan olevan liittopilarin analyysi, kun pilarin poikkileikkauksissa tapahtuu samaan aikaan sekä plastisoitumista, virumista ja halkeilua
96 Epälineaarinen kokonaistarkastelu, esimerkki
97 Epälineaarinen kokonaistarkastelu, esimerkki
98 Epälineaarinen kokonaistarkastelu, esimerkki
99 Epälineaarinen kokonaistarkastelu, esimerkki
100 Jäykkäplastinen kokonaistarkastelu Käsinlaskennassa työläs Automatisoitu joihinkin FEM-ohjelmiin Menetelmällä saadaan puristettua rakenteesta kaikki irti Käytön rajoituksia on paljon
101 Jäykkäplastinen kokonaistarkastelu, esimerkki Jäykkänurkkainen kehä, jonka vaaka- ja pystykuormaa aletaan kasvattaa alla olevan kuvan mukaisista arvoista lineaarisesti
102 Jäykkäplastinen kokonaistarkastelu, esimerkki Jäykkänurkkainen kehä, jonka α cr = n. 19. Jäykkäplastinen kokonaistarkastelu voidaan tehdä. Vaaka- ja pystykuormaa on kasvatettava, ennen kuin ensimmäinen plastinen nivel syntyy.
103 Jäykkäplastinen kokonaistarkastelu, esimerkki Jäykkänurkkainen kehä, jonka vaaka- ja pystykuormaa on kasvatettu noin kaksinkertaiseksi, kunnes syntyy ensimmäinen plastinen nivel palkkiin M pl =1641 knm
104 Jäykkäplastinen kokonaistarkastelu, esimerkki Jäykkänurkkainen kehä, jonka vaaka- ja pystykuormaa kasvatetaan lisää, kunnes syntyy toinen plastinen nivel pilariin M pl = 663 knm
105 Jäykkäplastinen kokonaistarkastelu, esimerkki Jäykkänurkkainen kehä, jonka vaaka- ja pystykuormaa kasvatetaan lisää, kunnes syntyy kolmas plastinen nivel M pl =1641 knm
106 Jäykkäplastinen kokonaistarkastelu, esimerkki Jäykkänurkkainen kehä, jonka vaaka- ja pystykuormaa kasvatetaan lisää, kunnes syntyy neljäs plastinen nivel M pl =1641 knm a) tässä palkista tulee mekanismi b) vaihtoehto: kehästä voisi tulla mekanismi (kaatuva kehä)
107 Jäykkäplastinen kokonaistarkastelu, käytön ehdot 1 rakenne ei ole altis altis toisen kertaluvun P- vaikutuksille rakenneteräksen lujuus on enintään S355 laippojen välissä mahdollisesti olevaa betonia ei oteta huomioon kaikki plastiset nivelet kuuluvat poikkileikkausluokkaan 1 ja muut alueet luokkaan 1 tai 2 jokaisella palkin ja pilarin välisellä liitoksella on riittävä kiertymiskyky tai vaihtoehtoisesti liitoksen kestävyys 1.2- kertainen verrattuna liittyvän palkin plastisuusteorian mukaiseen taivutuskestävyyden mitoitusarvoon vierekkäisten kenttien jännemitat poikkeavat enintään 50 % lyhyemmästä
108 Jäykkäplastinen kokonaistarkastelu, käytön ehdot 2 reunakenttien jännemitta on enintään 115 % viereisen kentän jännemitasta keskitettyjen kuormien kohdalla kentässä tulee palkin venymätilan olla sellainen, ettei betoni murskaannu liian isojen muodonmuutosten vuoksi (max.15% PL korkeudesta puristettuna) mikäli plastisten nivelten lähellä tarvitaan sivuttaistuentaa, saa se olla enintään palkin korkeuden päässä nivelestä puristetun teräslaipan poikittainen siirtymä on estetty plastisen nivelen kohdalla kaikki kehän rakenneosat ovat teräs- tai liittorakenteisia
109 Jäykkäplastinen kokonaistarkastelu, käytön ehdot 3 teräsmateriaali täyttää standardin SFS-EN :2005 sitkeysvaatimukset: f u / f y 1.1, murtovenymä vähintään 15 % ja kokonaistasavenymän tulee olla vähintään 15 kertaa myötövenymää suurempi teräspoikkileikkaukset täyttävät plastisuusteorian mukaisen kokonaistarkastelun asettamat vaatimukset, jotka on esitetty standardin SFS-EN :2005 kohdassa 5.6 liitoksilla tulee olla riittävä kiertymiskyky, jotta ne saavuttavat plastisuusteorian mukaisen taivutuskestävyytensä. liittopilareilla ei ole kiertymiskykyä, ellei sitä erikseen osoiteta
110 Luku 5. Rakenneanalyysi. Rakenteiden stabiilius Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Epätarkkuudet Voimasuureiden laskenta Poikkileikkausten luokitus Esimerkkejä 67
111 Poikkileikkausten luokitus Tavalliset tapaukset
112 Poikkileikkausten luokitus
113 Poikkileikkausten luokitus Erikoistapaukset
114 Muuttuuko analyysi SFS- EN 1994:n myötä? Rakenteiden stabiilius Stabiilius määritelty täsmällisesti kertoimen α cr avulla Rakenteen mallintaminen analyysiä varten Osittain jäykät liitokset määritelty tarkasti Pilarin nurjahduspituus laskettava tarkasti Voimasuureiden laskenta Yleensä kimmoteorian mukaan kuten ennenkin Edistyneempien menetelmien käytölle kirjattu ehdot Poikkileikkausten luokitus Uusia mahdollisuuksia poikkileikkausluokissa 3 ja 4
115 72
Arto Sivill Sweco Rakennetekniikka Oy
1 5. Rakenneanalyysi... 2 5.1 Rakenteen mallintaminen analyysiä varten... 2 5.1.1 Rakenneanalyysin yleiset vaatimukset... 3 5.1.2 Rakennemallin valinta... 3 5.1.3 Kehien luokittelu sivusiirtyvyyden ja
Lisätiedot3. SUUNNITTELUPERUSTEET
3. SUUNNITTELUPERUSTEET 3.1 MATERIAALIT Myötölujuuden ja vetomurtolujuuden arvot f R ja f R y eh u m tuotestandardista tai taulukosta 3.1 Sitkeysvaatimukset: - vetomurtolujuuden ja myötörajan f y minimiarvojen
Lisätiedot3. SUUNNITTELUPERUSTEET
3. SUUNNITTELUPERUSTEET 3.1 MATERIAALIT Rakenneterästen myötörajan f y ja vetomurtolujuuden f u arvot valitaan seuraavasti: a) käytetään suoraan tuotestandardin arvoja f y = R eh ja f u = R m b) tai käytetään
LisätiedotMITOITUSTEHTÄVÄ: I Rakennemallin muodostaminen 1/16
1/16 MITOITUSTEHTÄVÄ: I Rakennemallin muodostaminen Mitoitettava hitsattu palkki on rakenneosa sellaisessa rakennuksessa, joka kuuluu seuraamusluokkaan CC. Palkki on katoksen pääkannattaja. Hyötykuorma
LisätiedotMitoitetaan MäkeläAlu Oy:n materiaalivaraston kaksiaukkoinen hyllypalkki.
YLEISTÄ Mitoitetaan MäkeläAlu Oy:n materiaalivaraston kaksiaukkoinen hyllypalkki. Kaksi 57 mm päässä toisistaan olevaa U70x80x alumiiniprofiilia muodostaa varastohyllypalkkiparin, joiden ylälaippojen päälle
LisätiedotYEISTÄ KOKONAISUUS. 1 Rakennemalli. 1.1 Rungon päämitat
YEISTÄ Tässä esimerkissä mitoitetaan asuinkerrostalon lasitetun parvekkeen kaiteen kantavat rakenteet pystytolppa- ja käsijohdeprofiili. Esimerkin rakenteet ovat Lumon Oy: parvekekaidejärjestelmän mukaiset.
LisätiedotKANSALLINEN LIITE STANDARDIIN. SFS-EN EUROKOODI 3: TERÄSRAKENTEIDEN SUUNNITTELU. Osa 1-1: Yleiset säännöt ja rakennuksia koskevat säännöt
LIITE 9 1 KANSALLINEN LIITE STANDARDIIN SFS-EN 1993-1-1 EUROKOODI 3: TERÄSRAKENTEIDEN SUUNNITTELU. Osa 1-1: Yleiset säännöt ja rakennuksia koskevat säännöt Esipuhe Tätä kansallista liitettä käytetään yhdessä
LisätiedotStabiliteetti ja jäykistäminen
Stabiliteetti ja jäykistäminen Lommahdusjännitykset ja -kertoimet Lommahdus normaalijännitysten vuoksi: Leikkauslommahdus: Eulerin jännitys Lommahduskerroin normaalijännitykselle, pitkä jäykistämätön levy:
Lisätiedot1.5 KIEPAHDUS Yleistä. Kuva. Palkin kiepahdus.
.5 KEPAHDUS.5. Yleistä Kuva. Palkin kiepahdus. Tarkastellaan yllä olevan kuvan palkkia. Palkilla vaikuttavasta kuormituksesta palkki taipuu. Jos rakenteen eometria, tuenta ja kuormituksen sijainti palkin
LisätiedotOSIITAIN JA YKKIEN LIITOSTEN V AIKUTUS PORTAALIKEHAN VOI MASUUREISIIN. Rakenteiden Mekaniikka, Vol.27 No.3, 1994, s. 35-43
OSIITAIN JA YKKIEN LIITOSTEN V AIKUTUS PORTAALIKEHAN VOI MASUUREISIIN Esa Makkonen Rakenteiden Mekaniikka, Vol.27 No.3, 1994, s. 35-43 Tiivistelmii: Artikkelissa kehitetaan laskumenetelma, jonka avulla
LisätiedotBETONITUTKIMUSSEMINAARI 2018
BETONITUTKIMUSSEMINAARI 2018 KESKIVIIKKONA 31.10.2018 HELSINGIN MESSUKESKUS Esijännitetyn pilarin toiminta Olli Kerokoski, yliopistonlehtori, tekn.tri, TTY Lähtötietoja Jännitetyn pilarin poikkileikkaus
LisätiedotLIITTORAKENTEET-KIRJA TRY/by 58. Matti V. LESKELÄ OULU
LIITTORAKENTEET-KIRJA TRY/by 58 Matti V. LESKELÄ OULU KIRJAN TAUSTAT Liittorakenteet tulivat muotiin 1990-luvulla ja niitä pidettiin innovatiivisina Monia tuotteita kehiteltiin, jotkut osoittautuivat kilpailukykyisiksi
LisätiedotToisen kertaluvun voimien vertailu yksikerroksisissa kehäraketeissa EN1993 ja B7 välillä, suunnittelupäällikkö Antti Mäkelä, Sarmaplan Oy
Toisen kertaluvun voimien vertailu yksikerroksisissa kehäraketeissa EN1993 ja B7 välillä, suunnittelupäällikkö Antti Mäkelä, on rautainen suunnittelualan ammattilainen. Toimistomme sijaitsee Alavudella
LisätiedotPUUKERROSTALO. - Stabiliteetti - - NR-ristikkoyläpohjan jäykistys. Tero Lahtela
PUUKERROSTALO - Stabiliteetti - - NR-ristikkoyläpohjan jäykistys Tero Lahtela NR-RISTIKOT NR-RISTIKOT NR-RISTIKOT YLÄPAARTEEN SIVUTTAISTUENTA UUMASAUVAN SIVUTTAISTUENTA Uumasauvan tuki YLÄPAARTEEN SIVUTTAISTUENTA
LisätiedotTERÄSRISTIKON SUUNNITTELU
TERÄSRISTIKON SUUNNITTELU Ristikon mekaniikan malli yleensä uumasauvojen ja paarteiden väliset liitokset oletetaan niveliksi uumasauvat vain normaalivoiman rasittamia paarteet jatkuvia paarteissa myös
LisätiedotKatso lasiseinän rungon päämitat kuvista 01 ja Jäykistys ja staattinen tasapaino
YLEISTÄ itoitetaan oheisen toimistotalo A-kulman sisääntuloaulan alumiinirunkoisen lasiseinän kantavat rakenteet. Rakennus sijaitsee Tampereen keskustaalueella. KOKOAISUUS Rakennemalli Lasiseinän kantava
LisätiedotKANSALLINEN LIITE STANDARDIIN
LIITE 15 KANSALLINEN LIITE STANDARDIIN SFS-EN 1994-1-2 EUROKOODI 4: BETONI- TERÄSLIITTORAKENTEIDEN SUUNNITTELU Osa 1-2: Yleiset säännöt. Rakenteiden palomitoitus Esipuhe Tätä kansallista liitettä käytetään
LisätiedotTasokehät. Kuva. Sauvojen alapuolet merkittyinä.
Tasokehät Tasokehä muodostuu yksinkertaisista palkeista ja ulokepalkeista, joita yhdistetään toisiinsa jäykästi tai nivelkehässä nivelellisesti. Palkit voivat olla tasossa missä kulmassa tahansa. Palkkikannattimessa
LisätiedotHYPERSTAATTISET RAKENTEET
HYPERSTAATTISET RAKENTEET Yleistä Sauva ja palkkirakenne on on isostaattinen, jos tasapainoehdot yksin riittävät sen tukireaktioiden ja rasitusten määrittämiseen. Jos näiden voimasuureiden määrittäminen
LisätiedotTehtävä 1. Lähtötiedot. Kylmämuovattu CHS 159 4, Kylmävalssattu nauha, Ruostumaton teräsnauha Tehtävän kuvaus
Tehtävä 1 Lähtötiedot Kylmämuovattu CHS 159 4, Kylmävalssattu nauha, Ruostumaton teräsnauha 1.437 LL 33, 55 mm AA 19,5 cccc² NN EEEE 222222 kkkk II 585,3 cccc 4 dd 111111 mmmm WW eeee 73,6 cccc 3 tt 44
LisätiedotSIPOREX-HARKKOSEINÄÄN TUKEUTUVIEN TERÄSPALKKIEN SUUNNITTELUOHJE 21.10.2006
SIPOREX-HARKKOSEINÄÄN TUKEUTUVIEN TERÄSPALKKIEN SUUNNITTELUOHJE 21.10.2006 Tämä päivitetty ohje perustuu aiempiin versioihin: 18.3.1988 AKN 13.5.1999 AKN/ks SISÄLLYS: 1. Yleistä... 2 2. Mitoitusperusteet...
LisätiedotKANSALLINEN LIITE (LVM) SFS-EN BETONIRAKENTEIDEN SUUNNITTELU Sillat LIIKENNE- JA VIESTINTÄMINISTERIÖ
KANSALLINEN LIITE (LVM) SFS-EN 1992-2 BETONIRAKENTEIDEN SUUNNITTELU Sillat LIIKENNE- JA VIESTINTÄMINISTERIÖ 1.6.2010 Kansallinen liite (LVM), 1.6.2010 1/1 Alkusanat KANSALLINEN LIITE (LVM) STANDARDIIN
LisätiedotKANSALLINEN LIITE STANDARDIIN
LIITE 14 KANSALLINEN LIITE STANDARDIIN SFS-EN 1994-1-1 EUROKOODI 4: BETONI- TERÄSLIITTORAKENTEIDEN SUUNNITTELU. OSA 1-1: Yleiset säännöt ja rakennuksia koskevat säännöt Esipuhe Tätä kansallista liitettä
LisätiedotMarkku Heinisuo, Aku Pihlasvaara Metallirakentamisen tutkimuskeskus, Tampereen teknillinen yliopisto
Putkiristikko joustavin liitoksin Markku Heinisuo, Aku Pihlasvaara Metallirakentamisen tutkimuskeskus, Tampereen teknillinen yliopisto Yhteenveto Artikkelissa esitetään teräsputkiristikon laskentatulokset,
LisätiedotESIMERKKI 2: Kehän mastopilari
ESIMERKKI : Kehän mastopilari Perustietoja: - Hallin 1 pääpilarit MP101 ovat liimapuurakenteisia mastopilareita. - Mastopilarit ovat tuettuja heikomman suunnan nurjahusta vastaan ulkoseinäelementeillä.
LisätiedotStalatube Oy. P u t k i k a n n a k k e e n m a s s o j e n v e r t a i l u. Laskentaraportti
P u t k i k a n n a k k e e n m a s s o j e n v e r t a i l u Laskentaraportti 8.6.2017 2 (12) SISÄLLYSLUETTELO 1 EN 1.4404 putkikannakkeen kapasiteetti... 4 1.1 Geometria ja materiaalit... 4 1.2 Verkotus...
Lisätiedot1.3 Pilareiden epäkeskisyyksien ja alkukiertymien huomioon ottaminen
1. MASTOPILARIN MITOITUSMENETELMÄ 1.1 Käyttökohteet Mitoitusmenetelmä soveltuu ensisijaisesti yksilaivaisen, yksikerroksisen mastojäykistetyn teräsbetonikehän tarkkaan analysointiin. Menetelmän soveltamisessa
LisätiedotAKU PIHLASVAARA SIVUSIIRTYVÄN LIITTOPILARIKEHÄN KESTÄVYYSTARKASTE- LUT ERI LASKENTAMENETELMILLÄ
AKU PIHLASVAARA SIVUSIIRTYVÄN LIITTOPILARIKEHÄN KESTÄVYYSTARKASTE- LUT ERI LASKENTAMENETELMILLÄ Diplomityö Tarkastaja: professori Markku Heinisuo Tarkastaja ja aihe hyväksytty Talouden ja rakentamisen
LisätiedotPuurakenteet. Tomi Toratti
1 Puurakenteet Tomi Toratti 25.9.2014 2 SFS 5978 Puurakenteiden toteuttaminen. Rakennuksien kantavia rakenneosia koskevat vaatimukset 2012 Toteutusasiakirjat Toteutusluokat TL1, TL2 ja TL3 Toleranssiluokat
Lisätiedot(m) Gyproc GFR (taulukossa arvot: k 450/600 mm) Levykerroksia
.2 Seinäkorkeudet Suurin sallittu seinäkorkeus H max Taulukoissa 1 ja 2 on esitetty H max (m) Gyproc-seinärakenteiden perustyypeille. Edellytykset: Rankatyypit Gyproc XR (materiaalipaksuus t=0,46 mm),
LisätiedotBES 2010 Pilari palkkirungon jäykistys ja liitosratkaisut. DI Juha Valjus
BES 2010 Pilari palkkirungon jäykistys ja liitosratkaisut DI Juha Valjus Pilari-palkkirungon jäykistys Jäykistysjärjestelmät Jäykistysjärjestelmän tehtävänä on siirtää rakennukseen kohdistuvien vaakakuormitusten
LisätiedotBES 2010 Runkorakenteiden valinta ja kantokykykäyrästöt. DI Juha Valjus
BES 2010 Runkorakenteiden valinta ja kantokykykäyrästöt DI Juha Valjus Kuormituksista eurokoodeissa Eurokoodeissa vaatimukset yleensä kasvavat kun luokka suurenee, esimerkiksi CC1 seuraamusluokka on vaatimattomin
LisätiedotRUDUS OY ELEMENTO - PORRASELEMENTIT
RUDUS OY Sivu 1/15 RUDUS OY ELEMENTO - PORRASELEMENTIT SUUNNITTELUN LÄHTÖTIEDOT 1. Suunnittelun perusteet SFS-EN 1990 Eurocode: Rakenteiden suunnitteluperusteet, 2010 NA SFS-EN 1990-YM, Suomen kansallinen
LisätiedotJigi Betonipalkin ja -pilarin laskennan kuvaus
Jigi Betonipalkin ja -pilarin laskennan kuvaus Laivalahdenkatu 2b FIN-00880 Helsinki Business ID: 0983544-2 2 (5) Sisällysluetteloe 1 Betonirakenteet - palkki... 3 1.1 Yleiset parametrit... 3 1.2 Leikkausvarmistus
LisätiedotTeräsrakenneohjeet. Tielaitos. Sillansuunnittelu. Helsinki 2000. TIEHALLINTO Siltayksikkö
Tielaitos Teräsrakenneohjeet Sillansuunnittelu Helsinki 2000 TIEHALLINTO Siltayksikkö Teräsrakenneohjeet Tielaitos TIEHALLINTO Helsinki 2000 ISBN 951-726-610-3 TIEL 2173449-2000 Oy Edita Ab Helsinki 2000
LisätiedotEsimerkkilaskelma. NR-ristikon yläpaarteen tuenta
Esimerkkilaskelma NR-ristikon yläpaarteen tuenta 27.8.2014 Sisällysluettelo 1 LÄHTÖTIEDOT... - 3-2 RAKENTEEN TIEDOT... - 3-3 RAKENTEEN KUORMAT... - 4-4 LYHIN NURJAHDUSPITUUS... - 5-5 PISIN NURJAHDUSPITUUS...
LisätiedotVÄSYMISMITOITUS Pasila. Antti Silvennoinen, WSP Finland
TIESILTOJEN VÄSYMISMITOITUS Siltaeurokoodikoulutus- Teräs-, liitto- ja puusillat 29.-30.3.2010 Pasila Antti Silvennoinen, WSP Finland TIESILTOJEN VÄSYMISMITOITUS Väsymisilmiö Materiaaliosavarmuuskertoimet
LisätiedotTERÄSBETONISEN MASTOPILARIN PALOMITOITUSOHJE. Eurokoodimitoitus taulukoilla tai diagrammeilla
TERÄSBETONISEN MASTOPILARIN PALOMITOITUSOHJE Eurokoodimitoitus taulukoilla tai diagrammeilla Toukokuu 2008 Alkulause Betonirakenteiden suunnittelussa ollaan siirtymässä eurokoodeihin. Betonirakenteiden
LisätiedotHalliPES 1.0 OSA 11: JÄYKISTYS
1.0 JOHDANTO Tässä osassa käsitellään yksittäisen kantavan rakenteen ja näistä koostuvan rakennekokonaisuuden nurjahdus-/ kiepahdustuentaa sekä primäärirungon kokonaisjäykistystä massiivipuurunkoisessa
LisätiedotFinnwood 2.3 SR1 (2.4.017) Copyright 2012 Metsäliitto Osuuskunta, Metsä Wood? 19.11.2015
Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.
LisätiedotHoikan teräsbetonipilarin mitoittamismenetelmien
Hoikan teräsbetonipilarin mitoittamismenetelmien perusteet Lauri Uotinen, Lauri.Uotinen@tkk.fi Rakenteiden mekaniikan laboratorio Teknillinen korkeakoulu Tiivistelmä Työssä perehdytään yleisimpien käytössä
LisätiedotESIMERKKI 3: Nurkkapilari
ESIMERKKI 3: Nurkkapilari Perustietoja: - Hallin 1 nurkkapilarit MP10 ovat liimapuurakenteisia mastopilareita. 3 Halli 1 6000 - Mastopilarit on tuettu heikomman suunnan nurjahusta vastaan ulkoseinäelementeillä.
LisätiedotEsimerkkilaskelma. Mastopilarin perustusliitos liimaruuveilla
Esimerkkilaskelma Mastopilarin perustusliitos liimaruuveilla.08.014 3.9.014 Sisällysluettelo 1 LÄHTÖTIEDOT... - 3 - KUORMAT... - 3-3 MATERIAALI... - 4-4 MITOITUS... - 4-4.1 ULOSVETOKESTÄVYYS (VTT-S-07607-1)...
LisätiedotNR yläpohjan jäykistys Mitoitusohjelma
NR yläpohjan jäykistys Mitoitusohjelma RoadShow 2015 Tero Lahtela NR ristikon tuenta Kuvat: Nils Ivar Bovim, University of Life sciences, Norway NR ristikon tuenta NR ristikon yläpaarteen nurjahdustuenta
LisätiedotOvi. Ovi TP101. Perustietoja: - Hallin 1 päätyseinän tuulipilarit TP101 ovat liimapuurakenteisia. Halli 1
Esimerkki 4: Tuulipilari Perustietoja: - Hallin 1 päätyseinän tuulipilarit TP101 ovat liimapuurakenteisia. - Tuulipilarin yläpää on nivelellisesti ja alapää jäykästi tuettu. Halli 1 6000 TP101 4 4 - Tuulipilaria
LisätiedotT512905 Puurakenteet 1 5 op
T512905 Puurakenteet 1 5 op Kantavat puurakenteet Rajatilamitoituksen periaatteet Murtorajatila Materiaalin osavarmuusluku M Kuorman keston ja kosteusvaikutuksen huomioiva lujuuden ja jäykkyyden muunnoskerroin
LisätiedotBetonin lujuus ja rakenteiden kantavuus. Betoniteollisuuden kesäkokous Hämeenlinna prof. Anssi Laaksonen
Betonin lujuus ja rakenteiden kantavuus Betoniteollisuuden kesäkokous 2017 11.8.2017 Hämeenlinna prof. Anssi Laaksonen Sisältö 1) Taustaa 2) Lujuuden lähtökohtia suunnittelussa 3) Lujuus vs. rakenteen
LisätiedotKantavat puurakenteet Liimapuuhallin kehän mitoitus EC5 mukaan Laskuesimerkki Tuulipilarin mitoitus
T513003 Puurakenteet Kantavat puurakenteet Liimapuuhallin kehän mitoitus EC5 mukaan Laskuesimerkki Tuulipilarin mitoitus 1 Liimapuuhalli Laskuesimerkki: Liimapuuhallin pääyn tuulipilarin mitoitus. Tuulipilareien
LisätiedotSuunnitteluharjoitus käsittää rakennuksen runkoon kuuluvien tavanomaisten teräsbetonisten rakenneosien suunnittelun.
Rak-43.3130 Betonirakenteiden suunnitteluharjoitus, kevät 2016 Suunnitteluharjoitus käsittää rakennuksen runkoon kuuluvien tavanomaisten teräsbetonisten rakenneosien suunnittelun. Suunnitteluharjoituksena
LisätiedotMUODONMUUTOKSET. Lähtöotaksumat:
MUODONMUUTOKSET Lähtöotaksumat:. Materiaali on isotrooppista ja homogeenista. Hooken laki on voimassa (fysikaalinen lineaarisuus) 3. Bernoullin hypoteesi on voimassa (tekninen taivutusteoria) 4. Muodonmuutokset
LisätiedotRAKENNUSTEKNIIKKA Olli Ilveskoski PORTAL FRAME WITH COLUMNS RIGIDLY FIXED IN THE FOUNDATIONS
PORTAL FRAM WITH COLUMNS RIGIDLY FIXD IN TH FOUNDATIONS 9 Load cases 2. MASTOJÄYKISTTYN KHÄN PÄÄPILARIN P MITOITUS Suunnitellaan hallin ulkoseinillä olevat kehän P- pilarit runkoa jäykistäviksi kehän mastopilareiksi.
LisätiedotCopyright 2010 Metsäliitto Osuuskunta, Puutuoteteollisuus. Finnwood 2.3 ( 2.3.027) FarmiMalli Oy. Katoksen takaseinän palkki. Urpo Manninen 12.7.
Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.
LisätiedotHarjoitus 1. KJR-C2001 Kiinteän aineen mekaniikan perusteet, IV/2016. Tehtävä 1 Selitä käsitteet kohdissa [a), b)] ja laske c) kohdan tehtävä.
Kotitehtävät palautetaan viimeistään keskiviikkona 2.3. ennen luentojen alkua eli klo 14:00 mennessä puiseen kyyhkyslakkaan, jonka numero on 9. Arvostellut kotitehtäväpaperit palautetaan laskutuvassa.
LisätiedotCopyright 2010 Metsäliitto Osuuskunta, Puutuoteteollisuus. Finnwood 2.3 ( 2.3.027) FarmiMalli Oy. Katoksen rakentaminen, Katoksen 1.
Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.
LisätiedotEN : Teräsrakenteiden suunnittelu, Levyrakenteet
EN 993--5: Teräsrakenteiden suunnittelu, Levyrakenteet Jouko Kouhi, Diplomi-insinööri jouko.kouhi@vtt.fi Johdanto Standardin EN 993--5 soveltamisalasta todetaan seuraavaa: Standardi EN 993--5 sisältää
LisätiedotAnalysoidaan lämpöjännitysten, jännityskeskittymien, plastisten muodonmuutosten ja jäännösjännityksien vaikutus
TAVOITTEET Määritetään aksiaalisesti kuormitetun sauvan muodonmuutos Esitetään menetelmä, jolla ratkaistaan tukireaktiot tapauksessa, jossa statiikan tasapainoehdot eivät riitä Analysoidaan lämpöjännitysten,
LisätiedotBetonipaalun käyttäytyminen
Betonipaalun käyttäytyminen Rakenteellista kantavuutta uudella mitoitusfilosofialla Betoniteollisuuden paaluseminaari, TTY Yleistä tb-paalujen kantokyvystä Geotekninen kantokyky Paalua ympäröivän maa-
LisätiedotCopyright 2010 Metsäliitto Osuuskunta, Puutuoteteollisuus. Finnwood 2.3 ( ) Varasto, Ovipalkki 4 m. FarmiMalli Oy. Urpo Manninen 8.1.
Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.
LisätiedotPÄÄKANNATTAJAN LIITOSTEN MITOITUS
PÄÄKANNATTAJAN LIITOSTEN MITOITUS VERKKOLIITE 1a Diagonaalien liitos pääkannattajan alapaarteeseen (harjalohkossa) Huom! K-liitoksen mitoituskaavoissa otetaan muuttujan β arvoa ja siitä laskettavaa k n
LisätiedotKuormitukset: Puuseinärungot ja järjestelmät:
PIENTALON PUURUNKO JA JÄYKISTYS https://www.virtuaaliamk.fi/bin/get/eid/51ipycjcf/runko- _ja_vesikattokaavio-oppimisaihio.pdf Ks Esim opintojaksot: Rakennetekniikka, Puurakenteet Luentoaineisto: - Materiaalia
LisätiedotOheismateriaalin käyttö EI sallittua, mutta laskimen käyttö on sallittua Vastaukset tehtäväpaperiin, joka PALAUTETTAVA (vaikka vastaamattomana)!
LUT-Kone Timo Björk BK80A2202 Teräsrakenteet I: 17.12.2015 Oheismateriaalin käyttö EI sallittua, mutta laskimen käyttö on sallittua Vastaukset tehtäväpaperiin, joka PALAUTETTAVA (vaikka vastaamattomana)!
LisätiedotSUUNNITTELUN PERUSVAATIMUKSET EN 1990 kohta 2.1
1 SUUNNITTELUN PERUSVAATIMUKSET EN 1990 kohta 2.1 (5)P Mahdollinen vaurio tulee välttää tai rajoittaa käyttämällä tarkoituksenmukaisesti yhtä tai useampaa seuraavista tavoista: - välttämällä, poistamalla
LisätiedotEsimerkkilaskelma. Liimapuupalkin hiiltymämitoitus
Esimerkkilaskelma Liimapuupalkin hiiltymämitoitus 13.6.2014 Sisällysluettelo 1 LÄHTÖTIEDOT... - 3-2 KUORMAT... - 3-3 MATERIAALI... - 4-4 MITOITUS... - 4-4.1 TEHOLLINEN POIKKILEIKKAUS... - 4-4.2 TAIVUTUSKESTÄVYYS...
LisätiedotSUOMEN KUITULEVY OY Heinola/Pihlava TUULENSUOJALEVYT. -tyyppihyväksyntä n:o 121/6221/2000. Laskenta- ja kiinnitysohjeet. Runkoleijona.
SUOMEN KUITULEVY OY Heinola/Pihlava TUULENSUOJLEVYT -tyyppihyväksyntä n:o 121/6221/2000 Laskenta- ja kiinnitysohjeet Runkoleijona Tuulileijona Vihreä tuulensuoja Rakennuksen jäykistäminen huokoisella kuitulevyllä
LisätiedotAlkuepäkeskisyydestä aiheutuvien lisävaakavoimien laskenta puristetuissa sauvarakenteissa
Saimaan ammattikorkeakoulu Tekniikka Lappeenranta Rakennustekniikan koulutusohjelma Rakennesuunnittelu Teemu Kojo Alkuepäkeskisyydestä aiheutuvien lisävaakavoimien laskenta puristetuissa sauvarakenteissa
LisätiedotFinnwood 2.3 SR1 (2.4.017) Copyright 2012 Metsäliitto Osuuskunta, Metsä Wood
Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.
LisätiedotLIITTORAKENNEKURSSI EC4 LIITTORAKENTEET TAIVUTETUT LIITTORAKENTEET LIITTOPALKIT JA -LAATAT. TkT Matti V. LESKELÄ
LIITTORAKENNEKURSSI EC4 LIITTORAKENTEET 8. - 9.9.016 TAIVUTETUT LIITTORAKENTEET LIITTOPALKIT JA -LAATAT TkT Matti V. LESKELÄ 016 Tämä materiaali on tarkoitettu vain otsikossa mainitulle kurssille osallistujien
LisätiedotHitsattavien teräsrakenteiden muotoilu
Hitsattavien teräsrakenteiden muotoilu Kohtisuoraan tasoaan vasten levy ei kanna minkäänlaista kuormaa. Tässä suunnassa se on myös äärettömän joustava verrattuna jäykkyyteen tasonsa suunnassa. Levyn taivutus
LisätiedotRAK-C3004 Rakentamisen tekniikat
RAK-C3004 Rakentamisen tekniikat Johdatus rakenteiden mitoitukseen joonas.jaaranen@aalto.fi Sisältö Esimerkkirakennus: puurakenteinen pienrakennus Kuormat Seinätolpan mitoitus Alapohjapalkin mitoitus Anturan
LisätiedotMYNTINSYRJÄN JALKAPALLOHALLI
Sivu 1 / 9 MYNTINSYRJÄN JALKAPALLOHALLI Tämä selvitys on tilattu rakenteellisen turvallisuuden arvioimiseksi Myntinsyrjän jalkapallohallista. Hallin rakenne vastaa ko. valmistajan tekemiä halleja 90 ja
LisätiedotKANTAVUUS- TAULUKOT W-70/900 W-115/750 W-155/560/840
KANTAVUUS- TAUUKOT W-70/900 W-115/750 W-155/560/840 SISÄYSUETTEO MITOITUSPERUSTEET... 3 KANTAVUUSTAUUKOT W-70/900... 4-9 W-115/750... 10-15 W-155/560/840... 16-24 ASENNUS JA VARASTOINTI... 25 3 MITOITUSPERUSTEET
LisätiedotPOIKKILEIKKAUSTEN MITOITUS
1.4.016 POIKKILEIKKAUSTE ITOITUS Osavarmuusluvut Poikkileikkausten kestävs (kaikki PL) 0 1, 0 Kestävs vetomurron suhteen 1, 5 Kimmoteorian mukainen mitoitus - tarkistetaan poikkileikkauksen kriittisissä
LisätiedotLiitos ja mitat. Lisäksi mitoitetaan 4) seinän suuntainen sideraudoitus sekä 6) terästapit vaakasuuntaisille voimille.
25.9.2013 1/5 Liitoksen DO501 laskentaesimerkki Esimerkissä käsitellään tyypillisten elementtien mittojen mukaista liitosta. Oletetaan liitoksen liittyvän tavanomaiseen asuinkerrostaloon. Mitoitustarkastelut
LisätiedotSBKL-KIINNITYSLEVYT EuroKoodIEN mukainen SuuNNITTELu
SBKL-KIINNITYSLEVYT Eurokoodien mukainen suunnittelu SBKL-KIINNITYSLEVYT 1 TOIMINTATAPA... 3 2 MITAT JA MATERIAALIT... 4 2.1 SBKL-kiinnityslevyjen mitat... 4 2.2 SBKL-kiinnityslevyjen tilaustunnukset...
Lisätiedot7. Suora leikkaus TAVOITTEET 7. Suora leikkaus SISÄLTÖ
TAVOITTEET Kehitetään menetelmä, jolla selvitetään homogeenisen, prismaattisen suoran sauvan leikkausjännitysjakauma kun materiaali käyttäytyy lineaarielastisesti Menetelmä rajataan määrätyn tyyppisiin
LisätiedotKANTAVUUSTAULUKOT (EN-1993-1-3 mukaan) Kantavat poimulevyt W-70/900 W-115/750 W-155/840
KANTAVUUSTAUUKOT (EN-1993-1-3 mukaan) Kantavat poimulevyt W-70/900 W-115/750 W-155/840 W-1 / Kantavilla poimulevyillä VTT:n laadunvalvontasopimus Poimulevyjä käytetään vesikattona tai kantavana rakenteena
LisätiedotRautatiesilta LIITE 3 1/7
LIITE 3 1/7 Rautatiesilta Varsinaisen diplomityön ohessa mallinnettiin myös yksi rautateiden tyyppilaattakehäsilta. Tämän sillan määräävät rasitukset (murto- ja käyttörajatilojen momentit sekä niitä vastaavat
LisätiedotEUROKOODISEMINAARI 2016 BETONI- JA BETONI-TERÄS-LIITTORAKENTEITA KOSKEVAT OHJEET
EUROKOODISEMINAARI 2016 BETONI- JA BETONI-TERÄS-LIITTORAKENTEITA KOSKEVAT OHJEET 1 2016-12-08 Toteutusluokan valinta Toteutusluokka valitaan seuraamusluokkien (CC1, CC2 ja CC3) sekä rakenteen käyttöön
LisätiedotErään teräsrunkoisen teoll.hallin tarina, jännev. > 40-50 m
Erään teräsrunkoisen teoll.hallin tarina, jännev. > 40-50 m 1 HALLIN ROMAHDUS OLI IHAN TIPALLA - lunta katolla yli puoli metriä, mutta paino olennaisesti alle 180 kg neliölle KEHÄT HIEMAN TOISESTA NÄKÖKULMASTA
Lisätiedot1 (7) Kohderyhmä: Kurssi soveltuu teräsrakenteiden parissa toimiville suunnittelijoille sekä soveltuvin osin tilaajille, tarkastajille ja valvojille.
1 (7) Eurocode 3 koulutus Kesto: 2 + 2 koulutuspäivää Ajankohta: 9. 10.12.2018 13. 14.1.2019 Paikka: Pasila, Helsinki (paikka varmistuu lokakuun aikana) Kurssiohjelma: ks. sivut 3 7 Aihealueet: Mm. poikkileikkausten
LisätiedotTAVOITTEET Määrittää taivutuksen normaalijännitykset Miten määritetään leikkaus- ja taivutusmomenttijakaumat
TAVOITTEET Määrittää taivutuksen normaalijännitykset Miten määritetään leikkaus- ja taivutusmomenttijakaumat Lasketaan suurimmat leikkaus- ja taivutusrasitukset Analysoidaan sauvoja, jotka ovat suoria,
LisätiedotLaskuharjoitus 2 Ratkaisut
Vastaukset palautetaan yhtenä PDF-tiedostona MyCourses:iin ke 7.3. klo 14 mennessä. Mahdolliset asia- ja laskuvirheet ja voi ilmoittaa osoitteeseen serge.skorin@aalto.fi. Laskuharjoitus 2 Ratkaisut 1.
Lisätiedot2. harjoitus - malliratkaisut Tehtävä 3. Tasojännitystilassa olevan kappaleen kaksiakselista rasitustilaa käytetään usein materiaalimalleissa esiintyv
2. harjoitus - malliratkaisut Tehtävä 3. Tasojännitystilassa olevan kappaleen kaksiakselista rasitustilaa käytetään usein materiaalimalleissa esiintyvien vakioiden määrittämiseen. Jännitystila on siten
LisätiedotMekaanisin liittimin yhdistetyt rakenteet. Vetotangolla vahvistettu palkki
Mekaanisin liittimin yhdistetyt rakenteet Vetotangolla vahvistettu palkki 16.08.2014 Sisällysluettelo 1 MEKAANISIN LIITTIMIN YHDISTETYT RAKENTEET... - 3-1.1 VETOTAGOLLA VAHVISTETTU PALKKI ELI JÄYKISTETTY
LisätiedotRIL263 KAIVANTO-OHJE TUETUN KAIVANNON MITOITUS PETRI TYYNELÄ/RAMBOLL FINLAND OY
RIL263 KAIVANTO-OHJE TUETUN KAIVANNON MITOITUS PETRI TYYNELÄ/RAMBOLL FINLAND OY YLEISTÄ Kaivanto mitoitetaan siten, että maapohja ja tukirakenne kestävät niille kaikissa eri työvaiheissa tulevat kuormitukset
LisätiedotSEMKO OY PBOK-ONTELOLAATTAKANNAKE. Käyttö- ja suunnitteluohjeet Eurokoodien mukainen suunnittelu
SEMKO OY PBOK-ONTELOLAATTAKANNAKE Käyttö- ja suunnitteluohjeet Eurokoodien mukainen suunnittelu FMC 41874.126 12.10.2012 Sisällysluettelo: 2 1 TOIMINTATAPA... 3 2 MATERIAALIT JA MITAT... 3 2.1 MATERIAALIT...
LisätiedotPalkki ja laatta toimivat yhdessä siten, että laatta toimii kenttämomentille palkin puristuspintana ja vetoteräkset sijaitsevat palkin alaosassa.
LAATTAPALKKI Palkki ja laatta toimivat yhdessä siten, että laatta toimii kenttämomentille palkin puristuspintana ja vetoteräkset sijaitsevat palkin alaosassa. Laattapalkissa tukimomentin vaatima raudoitus
LisätiedotESIMERKKI 5: Päätyseinän palkki
ESIMERKKI 5: Päätyseinän palkki Perustietoja: - Hallin 1 päätyseinän palkit PP101 ovat liimapuurakenteisia. - Palkki PP101 on jatkuva koko lappeen matkalla. 6000 - Palkin yläreuna on tuettu kiepahdusta
LisätiedotVeli- Matti Isoaho RAMKO 4
Veli- Matti Isoaho RAMKO 4 2 18. 4. 2005 TERÄSRAKENTEIDEN HARJOITUSTYÖ 1. Yleistä suunnittelukohteesta Tilaajana Oy Teräsrakentajat Ab Kohde on varastohalli jonka mitat ovat a) 17 m, b) 4,5 m, c) 3 m ja
LisätiedotTuomas Kaira. Ins.tsto Pontek Oy. Tuomas Kaira
Ins.tsto Pontek Oy Lasketaan pystykuorman resultantin paikka murtorajatilan STR/GEO yhdistelmän mukaan Lasketaan murtorajatilan STR/GEO yhdistelmän mukaisen pystykuorman aiheuttama kolmion muotoinen pohjapainejakauma
LisätiedotJarkko Mannersuo LIITTOPILARIN KÄYTTÖ KEHÄRA- KENTEEN OSANA
Jarkko Mannersuo LIITTOPILARIN KÄYTTÖ KEHÄRA- KENTEEN OSANA Ylempi AMK-tutkinto Tekniikka ja liikenne 2011 2 ALKUSANAT Olen rakennesuunnittelija. Rakennesuunnittelun tehtäväkenttä on varsin laaja ja sen
LisätiedotKevytsorabetoniharkkorakenteiden eurokoodimitoitus
Kevytsorabetoniharkkorakenteiden eurokoodimitoitus Timo Tikanoja, DI Erityisasiantuntija, Rakennusteollisuus RT timo.tikanoja@rakennusteollisuus.fi Rakentajain kalenteri 2012 Rakennustietosäätiö RTS, Rakennustieto
LisätiedotOhutlevykeskuksen kehän analyysi
Ristikkoliitoksen kestävyys eurokoodin, FEM-laskennan sekä kuormituskokeen perusteella Ammattikorkeakoulun opinnäytetyö Rakennustekniikka Visamäki, kevät 2015 Jani Hyyryläinen TIIVISTELMÄ VISAMÄKI Rakennustekniikka
LisätiedotKohderyhmä: Kurssi soveltuu teräsrakenteiden parissa toimiville suunnittelijoille sekä soveltuvin osin tilaajille, tarkastajille ja valvojille.
1 (7) Eurocode 3 koulutus Kesto: 2 + 2 koulutuspäivää Ajankohta: 12. 13.12.2018 9. 10.1.2019 Paikka: Original Sokos hotel Pasila Maistraatinportti 3, 00240 Helsinki Kurssiohjelma: ks. sivut 3 7 Aihealueet:
LisätiedotKehänurkan raudoitus. Kehän nurkassa voi olla kaksi kuormitustapausta:
Kehänurkan raudoitus Kehät ovat rakenteita, jotka sisältävät yhdessä toimivia palkkeja ja pilareita. Palkin ja pilarin välisestä jäykästä (ei-nivelellisestä) liitoksesta aiheutuu kehänurkkaan momenttia.
LisätiedotRKL-, R2KL- ja R3KLkiinnityslevyt
RKL-, R2KL- ja R3KLkiinnityslevyt Eurokoodien mukainen suunnittelu RKL-, R2KL- ja R3KLkiinnityslevyt 1 TOIMINTATAPA... 2 2 MITAT JA MATERIAALIT... 3 2.1 RKL- ja R2KL-kiinnityslevyjen mitat... 3 2.2 R3KL-kiinnityslevyjen
LisätiedotPURISTETTUJEN RAKENTEIDEN TARKASTELU STANDARDISSA SFS-EN (kohta 5.8)
PURISTETTUJE RAKETEIDE TARKASTELU STADARDISSA SFS-E 199-1-1 (kohta 5.8) 1 KÄSITTEET 1.1 Pilarin tehollisen pituuden määrittely (kohta 5.8.3.) Tehollisella pituudella tarkoitetaan pilarin tuentatavasta,
LisätiedotKANSALLINEN LIITE (LVM) SFS-EN 1993-2 TERÄSRAKENTEIDEN SUUNNITTELU Sillat LIIKENNE- JA VIESTINTÄMINISTERIÖ
KANSALLINEN LIITE (LVM) SFS-EN 1993-2 TERÄSRAKENTEIDEN SUUNNITTELU Sillat LIIKENNE- JA VIESTINTÄMINISTERIÖ 1.6.2010 Kansallinen liite (LVM), 1.6.2010 1/9 Alkusanat KANSALLINEN LIITE (LVM) STANDARDIIN SFS-EN
LisätiedotSisällys. [9, Metsä Wood] [10, RunkoPES]
1 2 Sisällys Kerrostalon jäykistys yleensä Esimerkki kohteiden jäykistys Pilari-palkkirunko, mastopilarijäykistys Puuviikki, Helsinki Pystyrunko, levyjäykistys (mastoseinäjäykistys) Kivistö, Vantaa CLT-tilaelementti,
LisätiedotESIMERKKI 6: Päätyseinän levyjäykistys
ESIMERKKI 6: Päätyseinän levyjäykistys Perustietoja - Rakennuksen poikittaissuunnan jäykistys toteutetaan jäykistelinjojen 1, 2 ja 3 avulla molemmissa kerroksissa. - Ulkoseinissä jäykistävänä levytyksenä
Lisätiedot