Siltojen vertailulaskelmat Eurokoodin mukaan Vertailulaskelmacase - päällysrakenne Hännilänsalmen silta
|
|
|
- Esko Kivelä
- 6 vuotta sitten
- Katselukertoja:
Transkriptio
1 Siltojen vertailulaskelmat Eurokoodin mukaan Vertailulaskelmacase - päällysrakenne Hännilänsalmen silta RIL Siltaeurokoodien koulutus , TKK KÄYTTÖRAJATILAYHDISTELYT EUROKOODIN MUKAAN: (6.14), TAVALLINEN YHDISTELMÄ (6.15) JA PITKÄAIKAISYHDISTELMÄ (6.16) OMINAISYHDISTELMÄ (6.14) (6.15) (6.16) 1a 2a 3a 4a 5a 7a 8a 9a 10a 11a 12a 13a 14a 1b 2b 5b 7b 8b 10b 12b 14b 1c gr1a gr1b gr2 gr3 gr4 Fwk T BF IL TLEP gr1a gr1b gr4 Fwk T BF IL TLEP gr1a Dead load Prestress ,75-0,75-0, , gr1a ,4-0,4-0, , ,3 0,3 0,3-0, ,4-0,4-0, , gr1b , gr gr gr , gr Fwk 1) 0, ,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0, , < < < < F*wk 1) Tk 0,6-0,6 0,6 0,6 0, ,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,5-0,5 0,5 0,6 0,5 0,5 0,5 0,5 BF 0,6-0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0, ,6 0,6 0,6 0,4-0,4 0,4 0,4 0,5 0,4 0,4 0,4 IL 0,7-0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0, ,7 0,2-0,2 0,2 0,2 0,2 0,5 0,2 0,2 S 2) W 2) dw 2) TLEP 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,75 0,4 0,75 0,4 0,75 0, ,75 - EP 3) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) SL1 SL2 0,8-0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0, ,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 Qc Juha Litmanen
2 Sivukuva ja poikkileikkaus Yleispiirustus 3D 2
3 Kohde 3
4 Kohde, yhteenveto Jännitetty jatkuva palkkisilta, Jm= m, Hl=14,0 m Pystykaarevuus S=5000, vaakakaarevuus R=2400 Paikka Vt4 Viitasaari, alikulkukorkeus 8,5 m Pääpalkit: H=2,8 m, B=1,0 m aukoissa, H=4,3 m, B=1,5 m tuilla Kannen betoni K45-1 (C35/45) Vertailulaskelmien tarkastelupisteet Pääkannattimen aukot 1 ja 2, tuki T2 Kansilaatta poikkisuunnassa, laatan uloke, tuki ja aukko 4
5 Käytetyt ohjeet ja ohjelmat Ohjeet ja tukimateriaali H.Liljan kuormaexcel + RIL siltapäivät ja By60 Suunnitteluohje EC 2 osat 1-1 ja 1-2 (Lausuntokierroksen) kansalliset liitteet Eurokoodit Tulevat sovellusohjeet: keskisuuret sillat? Ohjelmat KÄYTTÖRAJATILAYHDISTELYT EUROKOODIN MUKAAN: (6.14), TAVALLINEN YHDISTELMÄ (6.15) JA PITKÄAIKAISYHDISTELMÄ (6.16) OMINAISYHDISTELMÄ (6.14) (6.15) (6.16) 1a 2a 3a 4a 5a 7a 8a 9a 10a 11a 12a 13a 14a 1b 2b 5b 7b 8b 10b 12b 14b 1c gr1a gr1b gr2 gr3 gr4 Fwk BF IL TLEP gr1a gr1b gr4 Fwk T BF IL TLEP gr1a T Dead load Prestress ,75-0,75-0, , ,4-0,4-0, , ,3 0,3 0,3-0,3 gr1a ,4-0,4-0, , gr1b , gr gr gr , gr Fwk 1) 0, ,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0, , < < < < F*wk 1) Tk 0,6-0,6 0,6 0,6 0, ,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,5-0,5 0,5 0,6 0,5 0,5 0,5 0,5 BF 0,6-0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0, ,6 0,6 0,6 0,4-0,4 0,4 0,4 0,5 0,4 0,4 0,4 IL 0,7-0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0, ,7 0,2-0,2 0,2 0,2 0,2 0,5 0,2 0,2 S 2) W 2) dw 2) TLEP 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,75 0,4 0,75 0,4 0,75 0, ,75 - EP 3) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) 4) SL1 SL2 0,8-0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0, ,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 Qc Tassu 3D-kehä RS10, jännepalkki RS03, jännepalkin poikkileikkaus RS06, siltalaatta RS02 FEM-ohjelma Sofistik Excelit Käsinlaskennat 5
6 Kuormat, tulokset Kuormien sijoittelu Tuki, pääkannatin (laadut MN,MNm) VÄLITUKI T2 MURTOTILA Md Ndvast Vd Tdvast Td Vdvast B4/LK1-226, , ,0824 0,8634-3,8778-7,5612 EC/LM1-225, ,6742-9,8451 1,6982 4, ,1079 ERO % -0,7 % -2,4 % 9,0 % Md Ndvast Vd Tdvast Td Vdvast B4/EK -184, ,6104-8,1646 1,8544 2,123-6,4542 EC/LM3-185, ,6742-8, , , , ,4 % 7,4 % 35,7 % LM3 e=500 HL:stä Td_MRT LISÄ% 3, % KÄYTTÖTILA Mg Nk_vast MK_lyh/tav Nk_vas Mk_pitkä Nk_vast Mk_omin Nk_vast B4/LK1-169,31-52, , , ,166-51,522 EC/LM1-156, , , , , ,522-7,6 % 2,5 % 6
7 Kuormat, tulokset Aukko, pääkannatin AUKKO 2 (KESKIAUKKO) MURTOTILA Md Ndvast Vd Tdvast Td Vdvast B4/LK1 133, ,6012 2,2662 1,1814-1,3854-0,7326 EC/LM1 119, ,0927-1, , , ,69425 ERO % -10,1 % -54,1 % -0,2 % Md Ndvast Vd Tdvast Td Vdvast B4/EK 113, ,6012 1,4312 0,9966 1,0005 1,2764 EC/LM3 107, ,0927-0, ,711 0,9495 1, ,4 % -46,3 % -5,1 % LM3 e=500 HL:stä Td_MRT LISÄ% 1, % KÄYTTÖTILA Mg Nk_vast MK_lyh/tav Nk_vas Mk_pitkä Nk_vast Mk_omin Nk_vast B4/LK1 96,885-37,84 73, ,357 65,8-37,357 EC/LM1 85, ,357 74, ,357 99, ,357-11,8 % 2,0 % 7
8 Kuormat, tulokset Kansilaatta, poikkisuunta, tukialueet TUKIALUEET (T2/T3 +- JMx0,1) KANSILAATAN ULOKE KANSILAATAN TUKI KANSILAATAN KENTTÄ MURTOTILA MURTOTILA Palkkien välissä MURTOTILA Md Vd Md Vd Md Vd B4/LK1-260,58-173,04-288,84 168,96 87,06 58,08 EC/LM1-354, , ,53 96,255 73,17 ERO % 35,9 % 40,4 % 36,0 % 18,1 % 10,6 % 26,0 % Md Vd Md Vd Md Vd B4/EK -280,28-217,9-255,48 224,12 80,2 43,02 EC/LM3-190, , , ,775 92,61 38,205-32,0 % -34,8 % -20,9 % -23,8 % 15,5 % -11,2 % LM3 e ,52-177,39 38,3 % 24,8 % KÄYTTÖTILA KÄYTTÖTILA KÄYTTÖTILA Mk_lyh/tav Mk_pit Mk_omin Mk_lyh/tav Mk_pit Mk_omin Mk_lyh/tav Mk_pit Mk_omin B4/LK1-166,7-96, ,22 46,3 9,55 EC/LM1-192,53-83,56-262,4-192,79-85,63-290,9 40, ,3 15,5 % -13,0 % 8,3 % -5,1 % -13,6 % -58,1 % 8
9 Yhteenveto, kuormat (LM1, LM3) Pääkannattimen voimasuureissa MRT/KRT ei suuria eroja: Tuella momenttien ero < 1%, kentissä määräävät momentit LM1 pienenee noin -10% Vääntömomentti kasvaa LM1 kuormalla +5 10% ja LM3 kuormalla noin +40%, mutta LM3 ei ole määräävä kuormitus. Kansilaatan poikittaiset määräävät voimasuureet kasvavat merkittävästi. Ulokkeella ja tuella (palkkien välissä) määräävät LM1 momentit kasvavat noin +35%, leikkausvoima ulokkeella +40% ja tuella +20%. LM3 voimasuureet pienenevät % ulokkeella ja tuella, kentässä kasvavat % (LM3 ei ollut määräävä). 9
10 Murtorajatila, taivutus, tulokset Tuki, pääkannatin PÄÄKANNATIN, VÄLITUET T2/(T3) VÄLITUKI T2, VASEN AP+YP YHT HA100% Md Mu HA% Asp Asy Asa Asyp Asap Asyp_min Asap_min B4/LK1-226, ,91 87 % EC/LM1-225, ,34 87 % ERO 0 % 31 % Md Mu HA% B4/EK -184, ,91 71 % EC/LM3-184, ,34 72 % PURISTUSRAUDAN TARVE Asap HA (Md/Mu)% B4 Md/Mu+Td/Tu< % EC Md/Mu+Td/Tu< % ERO -74 % 10
11 Murtorajatila, taivutus, tulokset Aukko, pääkannatin PÄÄKANNATIN, KENTÄT K1/(K3), K2 AUKKO 2 (KESKIAUKKO) AP+YP YHT HA100% Md Mu HA% Asp Asy Asa Asyp Asap Asyp_min Asap_min B4/LK1 133,50 137,19 97 % EC/LM1 119,99 136,18 88 % ERO -21 % Md Mu HA% B4/EK 113,31 137,19 83 % EC/LM3 107,15 136,18 79 % BETRO06 HA100% Asa_min=Wce*fctk/fy/zs Asyp_min Asap_min Asa Asa_min % 11
12 Murtorajatila, taivutus ja työntö, tulokset Kansilaatan poikkisuunnassa TUKIALUEET (T2/T3 +- JMx0,1) KANSILAATAN ULOKE KANSILAATAN TUKI MURTOTILA MURTOTILA Md Asl Asf/2 Asl+Asf As_min Md Asl Asf/2 Asl+Asf As_min B4/LK1-260, , EC/LM1-354, , ERO % 35,9 % 38,7 % -14,4 % 26,0 % 16,2 % 36,0 % 38,7 % -10,7 % 29,2 % -36,6 % Md Asl Asf/2 Asl+Asf As_min Md Asl Asf/2 Asl+Asf As_min B4/EK -280, , EC/LM3-190,5-202,1 MÄÄRÄÄVÄ ERO 12,6 % -20,9 % TUKIALUEET (T2/T3 +- JMx0,1) KANSILAATAN KENTTÄ MURTOTILA Md Asl Asf/2 Asl+Asf As_min Vd Vc HA% B4/LK1 87, ,1 197,3 29 % EC/LM1 96, ,2 117,1 62 % ERO % 10,6 % 13,4 % 13,4 % 26,9 % 26,0 % -40,6 % Md Asl Asf/2 Asl+Asf As_min Vd Vc HA% B4/EK 80, ,0 197,3 22 % EC/LM3 92,6 38,2 117,1 33 % 15,5 % -11,2 % 12
13 Yhteenveto, murtorajatila, taivutus Tuilla pääpalkkien raudoituksen kokonaismäärä (jänne+pehmeä) säilyy samana lukuun ottamatta alapinnan puristusraudan määrää, joka pienenee -74%, koska väännön ja taivutuksen yhdistettyjä rasituksia ei tarvitse tarkastella. Kentissä pääpalkkien terästen kokonaismäärä pienenee noin - 20%. Kansilaatan poikittainen raudoitus kasvaa ulokkeella ja tuella noin +35%, tosin kansilaatan työnnön raudoitus pienenee ~ - 15% *) eli kokonaisvaikutus noin +25% nykykäytäntöön. *) syynä 1/cot arvo kaavassa, joka vetopuolen minimiarvolla =26,5 on 0,8xnykyarvo ved = Fd/(hf x) (6.20) (Asf fyd/sf) ved hf / cot f (6.21) 13
14 Murtorajatila, leikkaus ja vääntö Pääkannatin, tuki T2, _min=21,8 Yhteisvaikutus (min edullisin) tef_min=2*(c_min+c_tt+haka_d+psr_d/2) Ak_min=(B-tef_min)*(H-tef_min) Uk_min=2*(B-tef_min)+2*(H-tef_min) Hännilänsalmi H B 4,3 1,5 Tdmax Vdmax 4,33 11,4 Vd_vast Td_vast 8,15 1,053 0,128 m 5, m2 11,088 m *) sigma_cp=p_oo/ac 6, Mpa <0,25*fcd= 5, <0,5*fcd= 11,01852 <1,0*fcd= 22,037 alfa_cw 1, ,25 1, ,25 e < 0,5d -10,8521 v=0,6*(1-fc/250) 0,516 z=k*d k 0,85 3,57 theeta max 45 min 21,8 21,8 Vrdmax=alfa_cw*B*z*v*fcd/(1/tan(theeta)+tan(theeta))) Trdmax1=2*v*alfa_cw*fcd*Ak_min*tef_min*sin(theeta)*cos(theeta) Trdmax2=2*v*alfa_cw*fcd*Ak_max*tef_max*sin(theeta)*cos(theeta) *) Kertoimen cw arvo on seuraava: 1 jännittämättömissä rakenteissa (1 + cp/fcd) kun 0 < cp 0,25 fcd (6.11.aN) 1,25 kun 0,25 fcd < cp 0,5 fcd (6.11.bN) 2,5 (1 cp/fcd) kun 0,5 fcd < cp < 1,0 fcd (6.11.cN) 26,24533 kn 7,18176 kn 19,26248 kn 14
15 Murtorajatila, leikkaus ja vääntö Pääkannatin, tuki T2, _min=21,8 Vdmax, Tdvast Vd/Vrdmax 0,43 Td/Trdmax1 0,15 Vd/Vrdmax+Td/Trdmax1 YHD1 0,58 Hakoja tarvitaan yhteensä (2-leikkeiset haat) B4 ERO Asv=Vd/(z*fyd*cot(theeta)) LEIKKAUS 2810 mm2/m % Ast1=Td/(2*Ak_min*fyd*(1/tan(theeta)))x2 VÄÄNTÖ 162 mm2/m % YHT 2972 mm2/m % Lisä pääraudoitukseen B4 ERO dftd=0,5*vd/tan(theeta)/fyd LEIKKAUS mm2/m % Asl/Uk=Td/(2*Ak_min*fyd*tan(theeta) VÄÄNTÖ 506 mm2/m % 1<cot()<2,5 JOS Ts=2*Ak_min*fyd*SQRT(As/s*Asl/uk) cot(the 2, , MN OK 15
16 Murtorajatila, leikkaus ja vääntö Pääkannatin, tuki T2, _min=21,8 Tdmax, Vdvast Vd/Vrdmax 0,31 Td/Trdmax1 0,60 Vd/Vrdmax+Td/Trdmax1 YHD1 0,91 Hakoja tarvitaan yhteensä (2-leikkeiset haat) B4 ERO Asv=Vd/(z*fyd*cot(theeta)) LEIKKAUS 2009 mm2/m 0 - Ast1=Td/(2*Ak_min*fyd*(1/tan(theeta)))x2 VÄÄNTÖ 666 mm2/m % YHT 2674 mm2/m % Lisä pääraudoitukseen B4 ERO dftd=0,5*vd/tan(theeta)/fyd LEIKKAUS mm2/m % Asl/Uk=Td/(2*Ak_min*fyd*tan(theeta) VÄÄNTÖ 2080 mm2/m % 1<cot()<2,5 JOS Ts=2*Ak_min*fyd*SQRT(As/s*Asl/uk) cot(the 2, , MN OK 16
17 Murtorajatila, leikkaus ja vääntö Pääkannatin, tuki T2, -arvon vaikutus Vdmax, Tdvast Vdmax, Tdvast Vdmax, Tdvast = 21,8 = 35,5 = 45 Haat Pit.r. Yhdist. Haat Pit.r. Yhdist. Haat Pit.r. Yhdist. Leikkaus , , ,30 Vääntö , , ,10 YHT , , ,40 Tdmax, Vdvast Tdmax, Vdvast Tdmax, Vdvast Haat Pit.r. Yhdist. Haat Pit.r. Yhdist. Haat Pit.r. Yhdist. Leikkaus , , ,21 Vääntö , , ,16 YHT , , ,63 17
18 Murtorajatila, leikkaus Kansilaatta poikkisuunnassa (tuet) Hu=420, Ht=450, Hk=260 Uloke Tuki (palkkien välissä) Kenttä B4/LK1 EC/LM1 ERO % B4/EK EC/LM3 Vd Vc HA% Vd Vc HA% Vd Vc HA% -173,0 312,0 55 % 169,0 325,7 52 % 58,1 197,3 29 % -243,0 237,1 103 % 199,5 221,9 90 % 73,2 139,1 53 % 40,4 % -24,0 % 18,1 % -31,9 % 26,0 % -29,5 % Vd Vc HA% Vd Vc HA% Vd Vc HA% -217,9 312,0 70 % 224,1 325,7 69 % 43,0 197,3 22 % -142,2 237,1 60 % 170,8 221,9 77 % 38,2 139,1 27 % -34,8 % -23,8 % -11,2 % 18
19 Yhteenveto, murtorajatila, leikkaus ja vääntö Pääkannattimen leikkauksen ja väännön hakaraudoitus kasvaa tuella +23% ja väännön vaatima pituussuuntainen raudoitus +100%, koska jännevoiman puristavaa komponenttia ei voi enää hyödyntää? Kansilaatan uloke ei kestä ilman leikkausraudoitusta tai vaatii kannen paksuntamista +30 mm tai leikkaushakoja. Muutosten vaikutus betonirakenteiden kilpailukykyyn? 19
20 Käyttörajatila, jännitykset Tuet PÄÄKANNATIN, VÄLITUET T2/(T3) VÄLITUKI T2, VASEN B4 EC W_ar W_yr Ac fck fck VÄLITUKI T2, VASEN 6,031 9,14 8,279 31,5 35 Mk_lyh 0,7xfck B4 Mk_g 0,5xfck B4 Mk_g Nk_g_vast Mk_omin 0,6xfck EC Mk_pitkä 0,45xfck EC MK_lyh/tNk_vas Mk_pitkä Nk_vast Mk_omin Nk_vast Sigma S_Sall HA% Sigma S_Sall HA% B4/LK1-99,8-54,6-71,5-54,4-60,2-54,4 B4-22,0-22,1 100 % -15,7-15,8 100 % EC/LM1-87,1-54,4-75,2-54,4-115,0-54,4 EC -24,4-21,0 116 % -18,1-15,8 115 % PÄÄKANNATIN, KENTÄT K1/(K3), K2 AUKKO 2 (KESKIAUKKO) B4 EC W_ar W_yr Ac fck fck AUKKO 2 (KESKIAUKKO) 1,902 4,124 4,784 31,5 35 Mk_lyh 0,7xfck B4 Mk_g 0,5xfck B4 Mk_g Nk_g_vast Mk_omin 0,6xfck EC Mk_pitkä 0,45xfck EC MK_lyh/tNk_vas Mk_pitkä Nk_vast Mk_omin Nk_vast Sigma S_Sall HA% Sigma S_Sall HA% B4/LK1 39,02-37,84 15,14-37,36 7,94-37,36 B4-16, ,05 75 % -9, ,75 59 % EC/LM1 27,57-37,36 16,60-37,36 41,31-37,36 EC -17, % -11, ,75 71 % 20
21 Yhteenveto, käyttörajatila, jännitykset Pääkannattimen sallitut jännitykset tuilla ylittyvät Eurokoodin mukaisessa mitoituksessa 0,6*fck (ominaiskuormat) +16% ja 0,45*fck (pitkäaikaiset kuormat) +15%. Erot johtuvat pääasiassa suuremmista käyttörajatilan kuormista 21
22 Käyttörajatila, halkeilu HALKEAMAT PÄÄKANNATTAMILLE TUKI T2 As=As, Mk=Mk, B4 raudat Asmin KRT VERTAILU B4/EC B4 EC VERTAILU B4/EC B4 EC As Asmin/wk_sall (5900) st 35,90 35,90 st 39,30 11,00 Ace Ace esm/esm-ecm (o/oo) 0, , ,4/0,6 mesm/esm-ecm (o/oo) 0, , Mk -169,00-154,00 wk 0,0210 0,0948 wk 0,1050 0,1400 KENTTÄ K1 As=As, Mk=Mk, B4 raudat Asmin KRT VERTAILU B4/EC B4 EC VERTAILU B4/EC B4 EC As Asmin/wk_ sall st 83,30 83,30 st 98,70 25,00 Ace Ace esm/esm-ecm (o/oo) 0, , esm/esm-ecm (o/oo) 0, , Mk 93,00 83,00 wk 0,0380 0,0680 wk 0,1050 0,1400 KENTTÄ K2 As=As, Mk=Mk, B4 raudat Asmin KRT VERTAILU B4/EC B4 EC VERTAILU B4/EC B4 EC As Asmin/wk_ sall st 106,00 106,00 st 113,00 35,90 Ace Ace esm/esm-ecm (o/oo) 0, , EHTO 0,6esm/esm-ecm (o/oo) 0, , Mk 96,70 85,40 wk 0,0871 0,0866 wk 0,1050 0,
23 Yhteenveto, käyttörajatila, halkeilu Kun As=As, Mk=Mk, halkeamakoko kasvaa noin 2-kertaiseksi Eurokoodin mukaan laskettaessa Kun verrataan tarvittaviin minimiteräsmäärin tarvitaan Eurokoodin mukaan kentissä 3..7 osa raudoituksesta B4:seen verrattuna (B4: mm2, Ec: mm2). => nykyinen varmuustaso alenee Kansilaatan osalta halkeilutarkastelu ei tule enää määrääväksi, koska halkeilu tarkastetaan vain pitkäaikaiselle yhdistelmälle (pitkäaikaiset kuormat eivät yleensä tule määrääväksi kansilaatoissa) 23
24 Yhteenveto, väsytys Alustavien laskelmien mukaan väsytys ei tule määrääväksi pääkannattimen osalta, kun ominaiskuormille käytetään terästen raja-arvona 300 MPa ja perusyhdistelmä+psii*lm1 yhdistelmälle terästen raja-arvona jännitysvaihteluvälille 70 MPa ja betonille saatua 16 MPa. Kansilaatan väsytystä ei ole tarkasteltu. => miksi tarvitaan väsytysmitoitusta betonisille tiesilloille? 24
25 Muuta Kansilaatan toimivaan leveys leveyteen vain pieni muutos tuella, jossa toimiva leveys kasvaa +7% (6,9 >7,4). Eurokoodin mukaan koko kansilaatta on toimiva. Jänneankkureiden vaatima halkaisuraudoitus kasvaa alustavien laskelmien mukaan 25
26 Muutos nykyiseen 26
MAANVARAINEN PERUSTUS
MAANVARAINEN PERUSTUS 3.12.2009 Siltaeurokoodien koulutus Heikki Lilja Tiehallinto VARMUUSKERTOIMET / KUORMITUSYHDISTELMÄT: EUROKOODI: DA2* NYKYKÄYTÄNTÖ: - KÄYTETÄÄN KÄYTTÖRAJATILAN OMINAISYHDISTELMÄÄ
SILTOJEN KUORMAT JA KUORMITUSYHDISTELMÄT
SILTOJEN KUORMAT JA KUORMITUSYHDISTELMÄT 2.12.2009 Siltaeurokoodien koulutus Heikki Lilja Tiehallinto MITEN INFRARAKENTEITA (esim. SILTOJA ja TIE- JA RATAPENKEREITÄ) SUUNNITELLAAN EUROKOODIAIKANA? 1 +
Rautatiesilta LIITE 3 1/7
LIITE 3 1/7 Rautatiesilta Varsinaisen diplomityön ohessa mallinnettiin myös yksi rautateiden tyyppilaattakehäsilta. Tämän sillan määräävät rasitukset (murto- ja käyttörajatilojen momentit sekä niitä vastaavat
LAITAATSALMEN SILTAHANKE SILLAN SUUNNITTELU,ERITYSPIIRTEITÄ BETONIPÄIVÄT
LAITAATSALMEN SILTAHANKE SILLAN SUUNNITTELU,ERITYSPIIRTEITÄ BETONIPÄIVÄT 1.11.2018 1 Sisältö Suunnittelukohde Resurssitja ohjelm istot Erityispiirteitä Kuvia +videoita GENDIATUR,QUE REIUNTEXPLABO. UT ASINCTIISDE
Palkki ja laatta toimivat yhdessä siten, että laatta toimii kenttämomentille palkin puristuspintana ja vetoteräkset sijaitsevat palkin alaosassa.
LAATTAPALKKI Palkki ja laatta toimivat yhdessä siten, että laatta toimii kenttämomentille palkin puristuspintana ja vetoteräkset sijaitsevat palkin alaosassa. Laattapalkissa tukimomentin vaatima raudoitus
Vakiopaaluperustusten laskenta. DI Antti Laitakari
Vakiopaaluperustusten laskenta DI Antti Laitakari Yleistä Uusi tekeillä oleva paaluanturaohje päivittää vuodelta 1988 peräisin olevan BY:n vanhan ohjeen by 30-2 (Betonirakenteiden yksityiskohtien ja raudoituksen
Tuomas Kaira. Ins.tsto Pontek Oy. Tuomas Kaira
Ins.tsto Pontek Oy Lasketaan pystykuorman resultantin paikka murtorajatilan STR/GEO yhdistelmän mukaan Lasketaan murtorajatilan STR/GEO yhdistelmän mukaisen pystykuorman aiheuttama kolmion muotoinen pohjapainejakauma
Rak 43-3136 BETONIRAKENTEIDEN HARJOITUSTYÖ II syksy 2015 3 op.
Rak 43-3136 Betonirakenteiden harjoitustyö II syksy 2014 1 Aalto Yliopisto/ Insinööritieteiden korkeakoulu/rakennustekniikan laitos Rak 43-3136 BETONIRAKENTEIDEN HARJOITUSTYÖ II syksy 2015 3 op. JÄNNITETTY
Hämeenkylän koulun voimistelusalin vesikaton liimapuupalkkien kantavuustarkastelu
TUTKIMUSSELOSTUS Nro VTT S 01835 10 4.3.010 Hämeenkylän koulun voimistelusalin vesikaton liimapuupalkkien kantavuustarkastelu Tilaaja: Vantaan Tilakeskus, Hankintapalvelut, Rakennuttaminen TUTKIMUSSELOSTUS
KANSALLINEN LIITE (LVM) SFS-EN 1990:2002/A1 (Liite A2) RAKENTEIDEN SUUNNITTELUPERUSTEET Muutos A1: Liite A2: Soveltaminen siltoihin
KANSALLINEN LIITE (LVM) SFSEN 1990:2002/A1 (Liite A2) RAKENTEIDEN SUUNNITTELUPERUSTEET Muutos A1: Liite A2: Soveltaminen siltoihin LIIKENNE JA VIESTINTÄMINISTERIÖ 1.6.2010 SFSEN 1990:2002/A1 (Liite A2)
Vastaanottaja Helsingin kaupunki. Asiakirjatyyppi Selvitys. Päivämäärä 30.10.2014 VUOSAAREN SILTA KANTAVUUSSELVITYS
Vastaanottaja Helsingin kaupunki Asiakirjatyyppi Selvitys Päivämäärä 30.10.2014 VUOSAAREN SILTA KANTAVUUSSELVITYS VUOSAAREN SILTA KANTAVUUSSELVITYS Päivämäärä 30/10/2014 Laatija Tarkastaja Kuvaus Heini
KANSALLINEN LIITE (LVM) SFS-EN BETONIRAKENTEIDEN SUUNNITTELU Sillat LIIKENNE- JA VIESTINTÄMINISTERIÖ
KANSALLINEN LIITE (LVM) SFS-EN 1992-2 BETONIRAKENTEIDEN SUUNNITTELU Sillat LIIKENNE- JA VIESTINTÄMINISTERIÖ 1.6.2010 Kansallinen liite (LVM), 1.6.2010 1/1 Alkusanat KANSALLINEN LIITE (LVM) STANDARDIIN
Copyright 2010 Metsäliitto Osuuskunta, Puutuoteteollisuus. Finnwood 2.3 ( 2.3.027) FarmiMalli Oy. Katoksen takaseinän palkki. Urpo Manninen 12.7.
Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.
Copyright 2010 Metsäliitto Osuuskunta, Puutuoteteollisuus. Finnwood 2.3 ( 2.3.027) FarmiMalli Oy. Katoksen rakentaminen, Katoksen 1.
Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.
Suunnitteluharjoitus käsittää rakennuksen runkoon kuuluvien tavanomaisten teräsbetonisten rakenneosien suunnittelun.
Rak-43.3130 Betonirakenteiden suunnitteluharjoitus, kevät 2016 Suunnitteluharjoitus käsittää rakennuksen runkoon kuuluvien tavanomaisten teräsbetonisten rakenneosien suunnittelun. Suunnitteluharjoituksena
SIPOREX-HARKKOSEINÄÄN TUKEUTUVIEN TERÄSPALKKIEN SUUNNITTELUOHJE 21.10.2006
SIPOREX-HARKKOSEINÄÄN TUKEUTUVIEN TERÄSPALKKIEN SUUNNITTELUOHJE 21.10.2006 Tämä päivitetty ohje perustuu aiempiin versioihin: 18.3.1988 AKN 13.5.1999 AKN/ks SISÄLLYS: 1. Yleistä... 2 2. Mitoitusperusteet...
Mitoitetaan MäkeläAlu Oy:n materiaalivaraston kaksiaukkoinen hyllypalkki.
YLEISTÄ Mitoitetaan MäkeläAlu Oy:n materiaalivaraston kaksiaukkoinen hyllypalkki. Kaksi 57 mm päässä toisistaan olevaa U70x80x alumiiniprofiilia muodostaa varastohyllypalkkiparin, joiden ylälaippojen päälle
BETONIRAKENTEIDEN SUUNNITTELUN OPPIKIRJA By 211
Betoniteollisuus ry, Elementtisuunnittelu 2013 BETONIRAKENTEIDEN SUUNNITTELUN OPPIKIRJA By 211 Osan 1 esittely Palkin laskenta Pekka Nykyri, TkL, yliopettaja Oulun seudun ammattikorkeakoulu 21.11.2013
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.017) Copyright 2012 Metsäliitto Osuuskunta, Metsä Wood
Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.
VÄLIPOHJA PALKKI MITOITUS 1
VÄLIPOHJA PALKKI MITOITUS 1 Palkkien materiaali Sahatavara T3/C30 fm,k 30 taivutus syrjällään fv,k 3 leikkaus syrjällään fc,90,k,7 puristus syrjällään Emean 1000 kimmouli ҮM 1,4 Sahatavara T/C4 fm,k 4
Kuormitukset: Puuseinärungot ja järjestelmät:
PIENTALON PUURUNKO JA JÄYKISTYS https://www.virtuaaliamk.fi/bin/get/eid/51ipycjcf/runko- _ja_vesikattokaavio-oppimisaihio.pdf Ks Esim opintojaksot: Rakennetekniikka, Puurakenteet Luentoaineisto: - Materiaalia
Ominaistietokortista digitaaliseen tietoon
Ominaistietokortista digitaaliseen tietoon Siltatekniikan päivät 2018 Silta-asiantuntija Heikki Myllymäki 30.1.2018 Ominaistieto (kortti) 30.1.2018 Heikki Myllymäki 2 Ominaistiedon määritelmää Tilastokeskuksen
Copyright 2010 Metsäliitto Osuuskunta, Puutuoteteollisuus. Finnwood 2.3 ( ) Varasto, Ovipalkki 4 m. FarmiMalli Oy. Urpo Manninen 8.1.
Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.017) Copyright 2012 Metsäliitto Osuuskunta, Metsä Wood? 19.11.2015
Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.
RAKENNUSTEKNIIKKA Olli Ilveskoski 20.08.2006
CONCRETE RESIDENTIAL HOUSES PIENTALON TERÄSBETONIRUNKO https://www.virtuaaliamk.fi/opintojaksot/030501/1069228479773/11 29102600015/1130240838087/1130240901124.html.stx Ks Esim opintojaksot: Rakennetekniikka,
BETONISILTOJEN RAUDOITEVAATIMUKSET
BETONISILTOJEN RAUDOITEVAATIMUKSET Siltaeurokoodien koulutus, 2.-3.12.2009 DI Markus Ryynänen A-insinöörit Oy 2009 Esityksen sisältö Raudoitteen taivutus Ankkurointi ja limijatkos Puristetun raudoituksen
TIESILTOJEN VÄSYTYSKUORMAT
TIESILTOJEN VÄSYTYSKUORMAT Siltaeurokoodien koulutus Teräs-, liitto- ja puusillat 29-30.3.2010 Heikki Lilja Liikennevirasto 2 MILLE RAKENNEOSILLE TEHDÄÄN VÄSYTYSMITOITUS (TERÄS- JA LIITTOSILLAT) EN1993-2
ESIMERKKI 4: Välipohjan kehäpalkki
ESIMERKKI 4: Välipohjan kehäpalkki Perustietoja - Välipohjan kehäpalkki sijaitsee ensimmäisen kerroksen ulkoseinien päällä. - Välipohjan kehäpalkki välittää ylemmän kerroksen ulkoseinien kuormat alemmille
Betonirakenneohjeet. Tielaitos. Sillansuunnittelu. Helsinki 2000. TIEHALLINTO Siltayksikkö
Tielaitos Betonirakenneohjeet Sillansuunnittelu Helsinki 2000 TIEHALLINTO Siltayksikkö Betonirakenneohjeet Tielaitos TIEHALLINTO Helsinki 2000 ISBN 951-726-616-2 TIEL 2172073-2000 Edita Oy Helsinki 2000
ESIMERKKI 2: Kehän mastopilari
ESIMERKKI : Kehän mastopilari Perustietoja: - Hallin 1 pääpilarit MP101 ovat liimapuurakenteisia mastopilareita. - Mastopilarit ovat tuettuja heikomman suunnan nurjahusta vastaan ulkoseinäelementeillä.
ESIMERKKI 1: NR-ristikoiden kannatuspalkki
ESIMERKKI 1: NR-ristikoiden kannatuspalkki Perustietoja - NR-ristikot kannatetaan seinän päällä olevalla palkilla P101. - NR-ristikoihin tehdään tehtaalla lovi kannatuspalkkia P101 varten. 2 1 2 1 11400
MAKSIMIKÄYTTÖASTE YLITTYI
Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.
Betonin lujuus ja rakenteiden kantavuus. Betoniteollisuuden kesäkokous Hämeenlinna prof. Anssi Laaksonen
Betonin lujuus ja rakenteiden kantavuus Betoniteollisuuden kesäkokous 2017 11.8.2017 Hämeenlinna prof. Anssi Laaksonen Sisältö 1) Taustaa 2) Lujuuden lähtökohtia suunnittelussa 3) Lujuus vs. rakenteen
ESIMERKKI 3: Nurkkapilari
ESIMERKKI 3: Nurkkapilari Perustietoja: - Hallin 1 nurkkapilarit MP10 ovat liimapuurakenteisia mastopilareita. 3 Halli 1 6000 - Mastopilarit on tuettu heikomman suunnan nurjahusta vastaan ulkoseinäelementeillä.
Teräksinen ulokepalkkisilta, betonikantinen, liittorakenteinen (Tupbl)
1 (5) Teräksinen ulokepalkkisilta, betonikantinen, liittorakenteinen (Tupbl) Mallisuunnitelma Jm 2,50 + 30.00 + 2,50 m Hl 7,5 M Tiehallinto Helsinki 2005 2 (5) ALKUSANAT Tiehallinto on teettänyt päällysrakenteen
KANSALLINEN LIITE STANDARDIIN
LIITE 14 KANSALLINEN LIITE STANDARDIIN SFS-EN 1994-1-1 EUROKOODI 4: BETONI- TERÄSLIITTORAKENTEIDEN SUUNNITTELU. OSA 1-1: Yleiset säännöt ja rakennuksia koskevat säännöt Esipuhe Tätä kansallista liitettä
ESIMERKKI 3: Märkätilan välipohjapalkki
ESIMERKKI 3: Märkätilan välipohjapalkki Perustietoja - Välipohjapalkki P103 tukeutuu ulkoseiniin sekä väliseiniin ja väliseinien aukkojen ylityspalkkeihin. - Välipohjan omapaino on huomattavasti suurempi
Teräsbetoninen ulokelaattasilta (Bul) Jm = 10,0...18,0 m
Teräsbetoninen ulokelaattasilta (Bul) Jm = 10,0...18,0 m Teräsbetoninen ulokelaattasilta (Bul) Jm = 10,0...18,0 m Suunnitteluvaiheen ohjaus Tiehallinto Helsinki 2004 V-1775 Rajatien risteyssilta, Siltarekisteri
MITOITUSTEHTÄVÄ: I Rakennemallin muodostaminen 1/16
1/16 MITOITUSTEHTÄVÄ: I Rakennemallin muodostaminen Mitoitettava hitsattu palkki on rakenneosa sellaisessa rakennuksessa, joka kuuluu seuraamusluokkaan CC. Palkki on katoksen pääkannattaja. Hyötykuorma
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.017) FarmiMalli Oy Urpo Manninen. Copyright 2012 Metsäliitto Osuuskunta, Metsä Wood Varasto, Ovipalkki 3,6 21.1.
Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.
SUOMEN RAKENTAMISMÄÄRÄYSKOKOELMAN OHJEEN B4 BETONIRAKENTEET SOVELTAMINEN SILLANSUUNNITTELUSSA
SUOMEN RAKENTAMISMÄÄRÄYSKOKOELMAN OHJEEN B4 BETONIRAKENTEET SOVELTAMINEN SILLANSUUNNITTELUSSA TIE- JA VESIRAKENNUSHALLJTUS SI LLANSUUNNITTELUTOIM ISTO TVH 722073 HELSINKI 1982 0 4 6 TIE- JA VESIRAKENNUSHALLITUS
ESIMERKKI 2: Asuinhuoneen välipohjapalkki
ESIMERKKI 2: Asuinhuoneen välipohjapalkki Perustietoja - Välipohjapalkki P102 tukeutuu ulkoseiniin sekä väliseiniin ja väliseinien aukkojen ylityspalkkeihin. - Palkiston päällä oleva vaneri liimataan palkkeihin
PIENTALON TERÄSBETONIRUNKO / / html.
PIENTALON TERÄSBETONIRUNKO https://www.virtuaaliamk.fi/opintojaksot/030501/1069228479773/11 29102600015/1130240838087/1130240901124.html.stx Ks Esim opintojaksot: Rakennetekniikka, Betoniraakenteet Luentoaineisto:
Pääraudoituksen ankkurointi. Harjateräksen tartuntalujuus
Pääraudoituksen ankkurointi Harjateräksen tartuntalujuus f bd = 2,25 η 1 η 2 f ctd Tartuntaolosuhteita kuvaava kerroin: Hyvät tartuntaolosuhteet (tartuntatila I) η 1 =1,0 : - tangon etäisyys valun alapinnasta
Siltasuunnittelu Eurocodeaikana
Siltasuunnittelu Eurocodeaikana Kokemuksia E18 hankkeesta NIKLAS GORDIN 31.10.2012 E18 Koskenkylä Kotka portal.liikennevirasto.fi/sivu/www/f/hankkeet/kaynnissa/koskenkyla_loviisa_kotka Moottoritie sisältää:
YEISTÄ KOKONAISUUS. 1 Rakennemalli. 1.1 Rungon päämitat
YEISTÄ Tässä esimerkissä mitoitetaan asuinkerrostalon lasitetun parvekkeen kaiteen kantavat rakenteet pystytolppa- ja käsijohdeprofiili. Esimerkin rakenteet ovat Lumon Oy: parvekekaidejärjestelmän mukaiset.
RAK-C3004 Rakentamisen tekniikat
RAK-C3004 Rakentamisen tekniikat Johdatus rakenteiden mitoitukseen joonas.jaaranen@aalto.fi Sisältö Esimerkkirakennus: puurakenteinen pienrakennus Kuormat Seinätolpan mitoitus Alapohjapalkin mitoitus Anturan
BY 211 Osa 2 KORJAUSSIVU 1. PAINOKSEEN (v. 2015)
by 11 Betonirakenteiden suunnittelu 014 osa BY 11 Osa KORJAUSSIVU 1. PAINOKSEEN (. 015) s.3 Teksti 6..4. Kaistamenetelmä - kaistat ottaat pituusakselinsa suunnassa ain taiutus- ja leikkausrasituksia, mutta
PILARIANTURAN A 3 MITOITUS 1
PILARIANTURAN A 3 MITOITUS 1 SINISELLÄ MERKITYT KOHDAT TÄYTETÄÄN Pilarin mitoituslaskelmista = 148,4kN Geo Pd Ant. ² maa Pilari BETONI TERÄS kn/m² kn kn m²~ kn m C8/35- A500HW 100 148,4 13,099 1,8 1,4
Betonirakenteiden suunnittelu eurokoodien mukaan Osa 4: Palkit Palkkien suunnittelu eurokoodeilla Johdanto Mitoitusmenettely Palonkestävyys
1(12) Betonirakenteiden suunnittelu eurokoodien mukaan Johdanto Eurokoodien käyttöönotto kantavien rakenteiden suunnittelussa on merkittävin suunnitteluohjeita koskeva muutos kautta aikojen. Koko Eurooppa
7. Suora leikkaus TAVOITTEET 7. Suora leikkaus SISÄLTÖ
TAVOITTEET Kehitetään menetelmä, jolla selvitetään homogeenisen, prismaattisen suoran sauvan leikkausjännitysjakauma kun materiaali käyttäytyy lineaarielastisesti Menetelmä rajataan määrätyn tyyppisiin
Eurokoodien koulutus. Teräs-, liitto- ja puusillat. Liittopalkkisilta 29.-30.3.2010. Rakennemalli ja voimasuureiden laskenta
Eurokoodien koulutus Teräs-, liitto- ja puusillat Liittopalkkisilta 29.-30.3.2010 Liittopalkkisilta 1 Rakennemalli ja voimasuureiden laskenta - Voimasuureet voidaan aina (murto- ja käyttörajatila sekä
Katso lasiseinän rungon päämitat kuvista 01 ja Jäykistys ja staattinen tasapaino
YLEISTÄ itoitetaan oheisen toimistotalo A-kulman sisääntuloaulan alumiinirunkoisen lasiseinän kantavat rakenteet. Rakennus sijaitsee Tampereen keskustaalueella. KOKOAISUUS Rakennemalli Lasiseinän kantava
ESIMERKKI 5: Päätyseinän palkki
ESIMERKKI 5: Päätyseinän palkki Perustietoja: - Hallin 1 päätyseinän palkit PP101 ovat liimapuurakenteisia. - Palkki PP101 on jatkuva koko lappeen matkalla. 6000 - Palkin yläreuna on tuettu kiepahdusta
Jännebetonipalkin puristusmurtokestävyys
Jännebetonipalkin puristusmurtokestävyys Betonitutkimusseminaari Messukeskus, 31.10.2018 Joonas Tulonen, Tohtorikoulutettava, Tampereen teknillinen yliopisto 31.10.2018 1 Tutkimusongelma, lähtökohdat Tarve:
PVL-vaijerilenkki. Seinäelementtien pystysaumaliitoksiin. Tekninen käyttöohje
PVL-vaijerilenkki Seinäelementtien pystysaumaliitoksiin Versio: FI 10/2012 Laskentanormit: EC+NA Betoniyhdistyksen käyttöselosteet BY 5 B-EC 2 N:o 26 (PVL 60, PVL 80, PVL, PVL 120) BY 5 B-EC 2 N:o 32 (PVL
Saumattomat betonilattiat suunnittelu ja toteutus. Betonipäivät 2010 Casper Ålander
Saumattomat betonilattiat suunnittelu ja toteutus Betonipäivät 2010 Casper Ålander 1 Miksi lattiat halkeilevat? Onko unohdettu betonin perusominaisuuksia? Alhainen vetolujuus Kutistuma ~ 0,6 mm/m Lämpökutistuma
RUDUS OY ELEMENTO - PORRASELEMENTIT
RUDUS OY Sivu 1/15 RUDUS OY ELEMENTO - PORRASELEMENTIT SUUNNITTELUN LÄHTÖTIEDOT 1. Suunnittelun perusteet SFS-EN 1990 Eurocode: Rakenteiden suunnitteluperusteet, 2010 NA SFS-EN 1990-YM, Suomen kansallinen
Esimerkkilaskelma. Mastopilarin perustusliitos liimaruuveilla
Esimerkkilaskelma Mastopilarin perustusliitos liimaruuveilla.08.014 3.9.014 Sisällysluettelo 1 LÄHTÖTIEDOT... - 3 - KUORMAT... - 3-3 MATERIAALI... - 4-4 MITOITUS... - 4-4.1 ULOSVETOKESTÄVYYS (VTT-S-07607-1)...
Esimerkkilaskelma. Palkin vahvistettu reikä
Esimerkkilaskelma Palkin vahvistettu reikä 3.08.01 3.9.01 Sisällsluettelo 1 LÄHTÖTIEDOT... - 3 - REIÄN MITOITUSOHJEITA... - 3-3 VOIMASUUREET JA REIÄN TIEDOT... - - MATERIAALI... - - 5 MITOITUS... - 5-5.1
Betonirakenneohjeet 2006
Betonirakenneohjeet 2006 Julkaisun nimi 1 Betonirakenneohjeet 2006 Tiehallinto Helsinki 2006 2 Julkaisun nimi Verkkojulkaisu pdf (www.tiehallinto.fi/julkaisut) ISBN 951-803-580-6 TIEH 2100037-v-06 Tiehallinto
Vaijerilenkit. Betoniteollisuus ry 28.3.2012
Betoniteollisuus ry 28.3.2012 Vaijerilenkit Vaijerilenkeillä betonielementit liitetään toisiinsa lenkkiraudoituksen, valusauman ja betonivaarnan avulla. Liitoksessa vaikuttaa sekä sauman pituussuuntainen
(m) Gyproc GFR (taulukossa arvot: k 450/600 mm) Levykerroksia
.2 Seinäkorkeudet Suurin sallittu seinäkorkeus H max Taulukoissa 1 ja 2 on esitetty H max (m) Gyproc-seinärakenteiden perustyypeille. Edellytykset: Rankatyypit Gyproc XR (materiaalipaksuus t=0,46 mm),
Eurocode Service Oy. Maanvarainen pilari- ja seinäantura. Ohjelmaseloste ja laskentaperusteet
Maanvarainen pilari- ja seinäantura Ohjelmaseloste ja laskentaperusteet Eurocode Service Oy Sisarustentie 9 00430 Helsinki tel. +358 400 373 380 www.eurocodeservice.com 10.5.2011 Maanvarainen pilari- ja
Eurokoodin vaikutus betonisten laattapalkkisiltojen mitoitukseen
TEKNILLINEN KORKEAKOULU INSINÖÖRITIETEIDEN JA ARKKITEHTUURIN TIEDEKUNTA RAKENNE- JA RAKENNUSTUOTANTOTEKNIIKAN LAITOS Mikko Hilli Eurokoodin vaikutus betonisten laattapalkkisiltojen mitoitukseen Diplomityö,
JÄNNERAUDOITTEET. Sisältö 5.2.2014. Jännityskorroosio rakenteellinen näkökulma 5.2.2014 TkT Anssi Laaksonen
JÄNNERAUDOITTEET Jännityskorroosio rakenteellinen näkökulma 5.2.2014 TkT Anssi Laaksonen Sisältö 1) Jännitetyistä betonirakenteista 2) Jännityskorroosiosta 3) Rakenteen toiminta 4) Arviointimenettely 5)
Palkkien mitoitus. Rak Rakenteiden suunnittelun ja mitoituksen perusteet Harjoitus 7,
Palkkien mitoitus 1. Mitoita alla oleva vapaasti tuettu vesikaton pääkannattaja, jonka jänneväli L = 10,0 m. Kehäväli on 6,0 m ja orsiväli L 1 =,0 m. Materiaalina on teräs S35JG3. Palkin kuormitus: kate
SILTATEKNIIKAN PÄIVÄT
SILTATEKNIIKAN PÄIVÄT 24. - 25.1.2017 Betonin lujuus lähtökohdista rakenteisiin 25.1.2017 prof. Anssi Laaksonen Sisältö 1) Taustaa 2) Lujuuden lähtökohdat suunnittelussa 3) Lujuuden vaikutus rakenteen
NCCI 2 päivitys ja ajankohtaista betonirakenteista
NCCI 2 päivitys ja ajankohtaista betonirakenteista Siltatekniikan päivät, 24.1.2017 prof. TkT Anssi Laaksonen WWW.AINS.FI Sisältö 1) NCCI 2 keskeisimmät päivitykset 2) Diplomityö: Jännitetyn palkkisillan
Rautatiesiltojen kuormat
Siltaeurokoodien koulutus Betonirakenteet ja geosuunnittelu Rautatiesiltojen kuormat Ilkka Sinisalo, Oy VR-Rata Ab 2.12.2009, Ilkka Sinisalo, Siltaeurokoodien koulutus, sivu 1 Raideliikennekuormat Pystysuorat
Eurokoodien mukainen suunnittelu
RTR-vAkioterÄsosat Eurokoodien mukainen suunnittelu RTR-vAkioterÄsosAt 1 TOIMINTATAPA...3 2 MATERIAALIT...4 3 VALMISTUS...5 3.1 Valmistustapa...5 3.2 Valmistustoleranssit...5 3.3 Valmistusmerkinnät...5
ALPI ROISKO PALKKIKAISTOJEN KÄYTTÖ TERÄSBETONILAATAN MITOITUK- SESSA
ALPI ROISKO PALKKIKAISTOJEN KÄYTTÖ TERÄSBETONILAATAN MITOITUK- SESSA Kandidaatintyö Toukokuu 2018 Tarkastaja: Yliopistonlehtori Olli Kerokoski i TIIVISTELMÄ ALPI ROISKO: Palkkikaistojen käyttö teräsbetonilaatan
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.017) FarmiMalli Oy Urpo Manninen. Copyright 2012 Metsäliitto Osuuskunta, Metsä Wood Ikkunapalkki 2,9 m 20.6.
Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta. Tilausmitassa on otettava huomioon esim. tuennan vaatima lisäpituus.
Hollontien kivisilta. Sillan määräluettelo. /Laihia Suunnitelman numero R15/1095/S3
Sivu 1 (6) Hollontien kivisilta /Laihia Suunnitelman numero R15/1095/S3 Sillan määräluettelo Teräsbetoninen palkkisilta (Bp), 2-aukkoinen, ei jatkuva Jännemitta (m) Hyödyllinen leveys (m) 6,05 Vapaa-aukko
KANSALLINEN LIITE STANDARDIIN SFS-EN EUROCODE 1: RAKENTEIDEN KUORMAT. Osa 4: Siilojen ja säiliöiden kuormat
LIITE X Luonnos Esipuhe KANSALLINEN LIITE STANDARDIIN SFS-EN 1991-4 EUROCODE 1: RAKENTEIDEN KUORMAT. Osa 4: Siilojen ja säiliöiden t Tätä kansallista liitettä käytetään yhdessä standardin SFS-EN 1991-4:2006
Stabiliteetti ja jäykistäminen
Stabiliteetti ja jäykistäminen Lommahdusjännitykset ja -kertoimet Lommahdus normaalijännitysten vuoksi: Leikkauslommahdus: Eulerin jännitys Lommahduskerroin normaalijännitykselle, pitkä jäykistämätön levy:
HalliPES 1.0 Puuhallin jäykistys ja voimaliitokset
HalliPES 1.0 Puuhallin jäykistys ja voimaliitokset RoadShow 2015 Tero Lahtela Käsitteitä Kiepahduksen / nurjahduksen 1. muoto Kantava rakenne kiepahtaa tai nurjahtaa yhteen suuntaan Kiepahduksen / nurjahduksen
Schöck Isokorb liitososien käyttöohje Eurokoodi 2
Schöck Isokorb liitososien käyttöohje Eurokoodi 2 BY 5 B-EC 2 nro. 67 Schöck Isokorb KS, QS 17.4.2013 Tekninen neuvonta ja laskentapyynnöt Linterm Oy Puh.: 0207 430 890 Faksi: 0207 430 891 info@schoeck.fi
Pihaton laajennus. 3D Rakenne. FarmiMalli Oy :43:55
Pihaton laajennus 18.9.2015 20:43:55 3D Rakenne Pihaton laajennus 18.9.2015 20:43:56 RAK perustaso 1 : 100 Maanvarainen reunavahvistettu laattaperustus Betoni: K35-2, maksimi raekoko 16 mm Teräsverkko
MTK TYYPPIPIHATTO HANKE NRO 11997 RAKENNESELOSTUS 20.11.2013. Piirustusnumero 20. Jouko Keränen, RI. Selostuksen laatija: Empumpi Oy
MTK TYYPPIPIHATTO HANKE NRO 11997 RAKENNESELOSTUS 20.11.2013 Piirustusnumero 20 Selostuksen laatija: Empumpi Oy Jouko Keränen, RI Versokuja 5 E, 00790 Helsinki jouko.keranen@empumpi.fi MTK TYYPPIPIHATTO
Eurokoodien mukainen suunnittelu
RVL-vAijerilenkit Eurokoodien mukainen suunnittelu RVL-VAIJERILENKIT 1 TOIMINTATAPA... 3 2 MITAT JA MATERIAALIT... 4 2.1 Mitat ja toleranssit... 4 2.2 Vaijerilenkin materiaalit ja standardit... 5 3 VALMISTUS...
Ovi. Ovi TP101. Perustietoja: - Hallin 1 päätyseinän tuulipilarit TP101 ovat liimapuurakenteisia. Halli 1
Esimerkki 4: Tuulipilari Perustietoja: - Hallin 1 päätyseinän tuulipilarit TP101 ovat liimapuurakenteisia. - Tuulipilarin yläpää on nivelellisesti ja alapää jäykästi tuettu. Halli 1 6000 TP101 4 4 - Tuulipilaria
VÄSYMISMITOITUS Pasila. Antti Silvennoinen, WSP Finland
TIESILTOJEN VÄSYMISMITOITUS Siltaeurokoodikoulutus- Teräs-, liitto- ja puusillat 29.-30.3.2010 Pasila Antti Silvennoinen, WSP Finland TIESILTOJEN VÄSYMISMITOITUS Väsymisilmiö Materiaaliosavarmuuskertoimet
BES 2010 Runkorakenteiden valinta ja kantokykykäyrästöt. DI Juha Valjus
BES 2010 Runkorakenteiden valinta ja kantokykykäyrästöt DI Juha Valjus Kuormituksista eurokoodeissa Eurokoodeissa vaatimukset yleensä kasvavat kun luokka suurenee, esimerkiksi CC1 seuraamusluokka on vaatimattomin
Ladottavien muottiharkkojen suunnitteluohjeet
Ladottavien muottiharkkojen suunnitteluohjeet 2 1 YLEISTÄ... 3 2 MUOTTIHARKKOJEN OMINAISUUDET... 3 3 MITTAJÄRJESTELMÄ... 3 4 LASKENTAOTAKSUMAT... 4 5 KUORMAT... 5 6 MATERIAALIT JA LASKENTALUJUUDET... 5
EC2 Lävistysmitoitus ja. raudoittamattoman seinän. kestävyys. Eurokoodi 2014 seminaari Rakennusteollisuus RT ry Timo Tikanoja 9.12.
EC2 Lävistysmitoitus ja raudoittamattoman seinän kestävyys Eurokoodi 2014 seminaari 9.12.2014 Lävistysmitoitus Suomessa on esitetty kritiikkiä mm. seuraavien asioiden osalta: Lävistyskestävyyden yläraja
RKL-, R2KL- ja R3KLkiinnityslevyt
RKL-, R2KL- ja R3KLkiinnityslevyt Eurokoodien mukainen suunnittelu RKL-, R2KL- ja R3KLkiinnityslevyt 1 TOIMINTATAPA... 2 2 MITAT JA MATERIAALIT... 3 2.1 RKL- ja R2KL-kiinnityslevyjen mitat... 3 2.2 R3KL-kiinnityslevyjen
Ontelolaattojen suunnittelu
Ontelolaattojen suunnittelu - rei`itys ja varaukset, laattajako - valmistustekniikan tuomat reunaehdot - kuormat ja kuormien jako - kantokyky, laattatyypin valinta Ontelolaataston suunnitteluohje Alan
TKK/ Sillanrakennustekniikka Rak-11.2107 SILLAT JA PERUSTUKSET (4op) TENTTI 11.1.2008 Tenttipaperiin: Sukunimi, etunimet, op.
TKK/ Sillanrakennustekniikka Rak-.207 SIAT JA PERUSTUKSET (4op) TENTTI..2008 Tenttipaperiin: Sukunimi, etunimet, op.kirjan nro, vsk. uettele sillan tavanomaiset varusteet ja laitteet sekä niiden tehtävät.
Eurokoodien vaikutukset teräsbetonisillan kansirakenteen mitoitukseen
Tampereen ammattikorkeakoulu Rakennustekniikan koulutusohjelma Talonrakennustekniikka Eetu Partala Opinnäytetyö Eurokoodien vaikutukset teräsbetonisillan kansirakenteen mitoitukseen Työn ohjaaja Työn teettäjä
Liitos ja mitat. Lisäksi mitoitetaan 4) seinän suuntainen sideraudoitus sekä 6) terästapit vaakasuuntaisille voimille.
25.9.2013 1/5 Liitoksen DO501 laskentaesimerkki Esimerkissä käsitellään tyypillisten elementtien mittojen mukaista liitosta. Oletetaan liitoksen liittyvän tavanomaiseen asuinkerrostaloon. Mitoitustarkastelut
KANSALLINEN LIITE (LVM) SFS-EN RAKENTEIDEN KUORMAT Siltojen liikennekuormat LIIKENNE JA VIESTINTÄMINISTERIÖ
KANSALLINEN LIITE (LVM) SFS-EN 1991-2 RAKENTEIDEN KUORMAT Siltojen liikennekuormat LIIKENNE JA VIESTINTÄMINISTERIÖ 1.6.2010 Kansallinen liite (LVM), 1.6.2010 1/14 Alkusanat KANSALLINEN LIITE (LVM) STANDARDIIN
SILTAEUROKOODIEN KOULUTUS BETONIRAKENTEET JA GEOSUUNNITTELU SILTOJEN GEOTEKNINEN MITOITUS - YLEISTÄ
SILTAEUROKOODIEN KOULUTUS BETONIRAKENTEET JA GEOSUUNNITTELU SILTOJEN GEOTEKNINEN MITOITUS - YLEISTÄ taulukko A2.4(A)(FI) (Sarja A) korvaa SFS-EN 1997-1 taulukon A.1. (EQU) taulukko A2.4(B)(FI) (sarja B)
16.7.2013 16:48:56. FarmiMalli Oy. Nykyisten kattovasojen kannatus. 3D Rakenne
16:48:56 Nykyisten kattovasojen kannatus 3D Rakenne Kuivuri, Harjapalkki Laskelmat on tehty alla olevilla lähtötiedoilla vain kyseiselle rakenneosalle. Laskelmissa esitetty rakenneosan pituus ei ole tilausmitta.
Osa 3: Laatat. Betoniteollisuus 1(11) Betonirakenteiden suunnittelu eurokoodien. Laattojen suunnittelu eurokoodeilla. Johdanto.
1(11) Betonirakenteiden suunnittelu eurokoodien mukaan Johdanto Eurokoodien käyttöönotto kantavien rakenteiden suunnittelussa on merkittävin suunnitteluohjeita koskeva muutos kautta aikojen. Koko Eurooppa
PUUKERROSTALO. - Stabiliteetti - - Jäykistävät rakenteet. Tero Lahtela
PUUKERROSTALO - Stabiliteetti - - Jäykistävät rakenteet Tero Lahtela JÄYKISTÄVÄT RAKENTEET Tuulikuorma JÄYKISTÄVÄT RAKENTEET JÄYKISTÄVÄT RAKENTEET Vaakakuorma Q-pinta M-pinta HUONEISTO HUONEISTO JÄYKISTÄVÄT
8. Yhdistetyt rasitukset
TAVOITTEET Analysoidaan ohutseinäisten painesäiliöiden jännitystilaa Tehdään yhteenveto edellisissä luennoissa olleille rasitustyypeille eli aksiaalikuormalle, väännölle, taivutukselle ja leikkausvoimalle.
RPS PARVEKESARANA EuRoKoodiEN mukainen SuuNNittElu
RPS PARVEKESARANA Eurokoodien mukainen suunnittelu RPS PARVEKESARANA 1 TOIMINTATAPA... 3 2 MITAT JA MATERIAALIT... 4 2.1 Parvekesaranan mitat ja osat... 4 2.2 Parvekesaranan materiaalit ja standardit...
BETONIPÄIVÄT 2012 Maanvaraiset betonilattiat saumoilla vai ilman
BETNIPÄIVÄT 2012 Maanvaraiset betonilattiat saumoilla vai ilman DI Martti Matsinen Toimitusjohtaja / PiiMat y Puheenjohtaja / Suomen Betonilattiayhdistys ry Saumoilla vai ilman? Maanvaraisessa betonilattiassa
Kehänurkan raudoitus. Kehän nurkassa voi olla kaksi kuormitustapausta:
Kehänurkan raudoitus Kehät ovat rakenteita, jotka sisältävät yhdessä toimivia palkkeja ja pilareita. Palkin ja pilarin välisestä jäykästä (ei-nivelellisestä) liitoksesta aiheutuu kehänurkkaan momenttia.