13. JÄMERÄ-TALON MALLISUUNNITELMAT

Transkriptio

1 D 13. JÄMERÄ-TALON MALLISUUNNITELMAT 13.1 Vastuu rakennetyyppien valinnasta Tässä käsikirjassa on esitetty tiedot siporexista ja sen käytöstä valmistajan parhaan nykyisen teknisen tietämyksen mukaisesti. Samoin rakenneleikkauksiin on valittu yleisesti käytettyjä, hyväksi koettuja ratkaisuja. Tietojen ja rakennedetaljien osalta ei luonnollisesti ole voitu päästä kattavaan esitykseen, onhan esimerkiksi perustamisolosuhteiden vaikutus aina paikallisen selvityksen vaativa seikka. Käsikirjan tietojen ja rakenteiden tai niistä kehitettyjen ratkaisujen käytön rakennuskohteessa ratkaisee aina viime kädessä kohteen suunnittelija. Jämerä-pientalot 13.2 Yleistä Siporex-talon rakentamisessa tarvittavat piirustukset laatii yleensä rakennesuunnittelija arkkitehdin suunnitelmien pohjalta. Koko suunnitteluprosessin nopeuteen, onnistumiseen ja taloudelliseen lopputulokseen vaikuttaa ratkaisevasti se, että käytetään moduulimittoja ja muistetaan elementtien suositus- ja maksimipituudet sekä otetaan huomioon rakennuksen kantavien rakenteiden toiminta jo arkkitehtisuunnittelun yhteydessä Sijaintipiirrokset Rakennuksen elementtilaatastoista sekä kantavista ja jäykistäväistä seinistä laaditaan sijaintipiirrokset eli asennuskaaviot siten, että niistä selvästi näkyy kaikki tuotteiden valmistukselle ja työmaalle tärkeät seikat: elementti- ja palkkityypit mitat nimelliskuormat elementtien ja palkkien tukipinnat vakioelementeistä poikkeavat tyypit elementtien urospontin suunta. Poikkeavuuksia voivat olla esimerkiksi: kuormitus muoto mitat reiät ja lovet tukemistapa jne Elementtikaaviot ja -luettelot Harkko- ja elementtikaavioiden ohella tehdään elementtiluettelot. Yksityiskohtapiirroksissa esitetään elementtien ja muiden rakenteiden liitokset sekä elementtien kiinnittämisen ja tuennan selvittävät yksityiskohdat. Rakenneosapiirustuksia siporex-elementeistä ei tarvitse laatia, kun käytetään valmistajan valmiiksi mitoittamia vakioelementtejä. Mahdollisten erikoiselementtien rakenneosapiirrokset laatii tarvittaessa valmistaja suunnittelijan antamien mitta- ja kuormitustietojen perusteella Seinäpiirustukset Kantavista ja jäykistävistä seinistä esitetään pohjapiirustus, johon on merkitty harkkojen laatu ja paksuudet, seinien sijainnin ja aukkojen paikan selvittävät mitat sekä palkkien koot, kantavuudet ja sijainnit. Työnsuoritus helpottuu ja suunnittelun sekä massalaskennan virhemahdollisuudet vähenevät, jos kaikista kantavista ja jäykistävistä seinistä laaditaan yksityiskohtainen harkkokaavio. Tähän voidaan pohjapiirustusta havainnollisemmin merkitä mm. aukkojen mitat ja korkeudet, palkit ja niiden tukipinnat, kutistumateräkset jne. Suositeltava harkkokaavion mittakaava on 1:50. Kun rakennuksesta lisäksi laaditaan 1:20 kokonaisleikkaus, johon merkitään esim. harkkojako, sokkeli- ja räystäskorkeudet jne, varmistuu kokonaisuuden toiminta sekä suunnittelijalle että rakentajalle Asennusjärjestys ja toimitukset Varsinkin laajemmista asennuskohteista, kuten paritaloista tai rivitaloista on syytä hyvissä ajoin laatia asennusjärjestyssuunnitelma, jotta elementit voidaan valmistaa, varastoida ja toimittaa oikeassa järjestyksessä ja aikataulussa. Toimitussopimuksissa määritellään, kuinka kauan ennen toimitusaikaa on lopullisten siporex-suunnittelutietojen oltava elementtien valmistajalla. Mitä enemmän käytetään varastoelementtejä, sitä nopeammin tilauksen jälkeen voidaan asennus toteuttaa. D 44

2 13.7 Mallikaavio ja -luettelo Oheisena on esimerkki siporex-pientalon pohjan 3Mmitoituksesta sekä harkko- ja elementtikaaviopiirustuksista. Kaavion ja siihen liitettyjen tietojen lisäksi työssä tarvitaan yleensä yksityiskohtaleikkauksia rakenteiden liitoksista ym. seikoista. Näissä tapauksissa voidaan useimmiten suoraan käyttää käsikirjan sisältämiä tai niitä hyväksikäyttäen laadittuja piirustuksia Suunnitelmissa muistettavia rakenteen yksityiskohtia Yksityiskohtapiirroksissa tai muissa suunnitelmissa kannattaa varmistaa myös seuraavien tämän käsikirjan eri kohdissa esitettyjen seikkojen riittävän selvä informointi: Riittävät tuuletusaukot ja käyntiluukku ryömintätilalliseen alapohjaan. Rakenteiden kosteuskatkot, esim. sokkeli/seinä. Seinien kutistumateräkset. Kantavien rakenneosien, esim. L-terästen oikea asento. Seinien ja holvien välisten liitososien (esim. vaarnausten) laatu, määrä ja sijainti. Myös työnaikaiset tuennat on esitettävä. Siporex-rakenteiden on päästävä kuivumaan, seinän tai holvin ainakin toisen pinnan on läpäistävä vesihöyryä. Vesikaton tuuletustilan ilma-aukot. Katon eristeiden tuulensuojalevyksi jäykkä mineraalivilla, ei tiiviimpiä materiaaleja. Hormin irroitus seinä- ja kattorakenteista. Märkien tilojen veden- ja kosteudeneristeet. Laatoitusten elastiset nurkkasaumat ja seinä-lattialiitokset. Ääneneristykseen liittyvä detaljiikka Talviajan suojaus Mikäli perustamis- ja runkotyövaihe ajoittuu talveen, ja varsinkin jos on tiedossa esim. työn keskeytyminen talviajaksi, on rakentajalle syytä antaa riittävät ohjeet perustusten maapohjan suojaamisesta routavahinkojen välttämiseksi. Toinen tärkeä seikka on keskeneräisen rakennuksen tuuletus ja liiallisen vesihöyryn nousun estäminen lämmitettäessä sulana pysyvästä maapohjasta. Kts. myös luku = n x 3M = n x 3M Päivitetty = n x 3M = n x 3M = n x 3M + Kuva D56. Pientalon pohjan mitoitusesimerkki. D 45

3 Siporex-kattoelementit KT 450/ x 600 x L, ellei toisin mainita. Yläpuolisen kattorakenteen paino g 2 = 0,7 kn/m 2, lumi q k = 1,8 kn/m Y9 1 KT 450/4.0 L = 4 RH Y9 XK 0 Y9 XS Y5 KT 450/4.0 4 Y = 15 x Urospontin suunta 3 Y9 Y6 Y6 Y6 Y6 Y6 Y6 400 X2 Y8 X1 Y7 U-80 KT 450/4.0 L = 2080 Y3 KT 450/4.0 XS XS Y2 Y4 L = 880 Y = 13 x = 15 x Elementin pienin sallittu tukipinnan pituus on 90 mm. Reikä tehdään työmaalla. Yläpohjaelementit Tunnus Tyyppimerkintä Kpl Huom. KT 450/ x600x Y2 KT 450/ x600x XS Y3 KT 450/ x600x Y4 KT 450/ x600x880 1 Y5 KT 450/ x300x Lev. 300 Y6 KT 450/ x600x Y7 KT 500/ x600x X1 Y8 KT 500/ x600x X2 Y9 KT 450/ x600x KT 450/ x600x XK 1 KT 450/ x300x Lev. 300 KT 450/ x600x KT 450/ x600x KT 450/ x600x KT 450/ x600x KT 450/ x300x Lev. 300 Elementit alustavassa asennusjärjestyksessä. A = alapohjaelementit V = välipohjaelementit Y = yläpohjaelementit Kuva D57. Esimerkki pientalon elementtikaaviosta. D 46

4 ) = n x 3M + P5 P1 P = n x 3M P P7 P2 P = n x 3M + P3 P6 250 P9 P P P = n x 3M = n x 3M + ) -harkon nurkkasovitteet, 75 mm. Siporex-palkit Siporex-palkit on asennettava teksti ALAS alaspäin. Pienin sallittu tukipinta siporex-palkin pituussuunnassa on mm. Tunnus Tyyppimerkintä Kpl Huom. P1 PB 500/15 xx0 2 P2 PB 500/15 xx P3 PB 500/15 xx P4 PB 500/15 xx P5 PB 500/15 xx P6 PB 500/15 xx0 1 P7 PB 500/15 xx P8 PB 500/15 xx P9 PB 500/25 x400x Kuva D58. Kantavat ja jäykistävät harkkoseinät. D 47

5 x x P20 21M x 4M 3 P20 21M x 4M P10 12M x 4M P10 12M x 4M A A ø 8 k400 S/L H S/L 2 ø 8 k400 5 H 2 ø 8 k400 Siporex/ kevytsoraharkko Sokkeli 675 Kuva D59. Esimerkki pientalon seinän harkkokaaviosta ) Siporex H400 x x 600 2) Siporex H500 x x 600 3) Siporex H500 x x 600 4) Kevytsoraharkko UH- (2x) 5) Kevytsoraharkko RUH Siporex-seinässä kutistumateräkset ø 8 vähintään joka 4. saumaan. D 48

6 D 14. RAKENTEIDEN MITOITUKSEN ESIMERKKILASKELMAT Tarkastelun kohteeksi on valittu oheinen rinteeseen sijoitettu, osittain kellarillinen pientalo Siporex-materiaalit Kattoelementtien valinta Ylä-, väli-, ja alapohjan siporex-kattoelementeiksi valitaan tyyppi KT 450/3.2, paksuus 250 mm. Aukkojen pielissä ja vastaavissa enemmän kuormitetuissa kohdissa tarvitaan myös tyyppiä KT 500/4.0, paksuus 250 mm. Elementtikaaviot laaditaan siporex-pientalon elementtikaavioesimerkin mukaisesti, kts. kappale 13.7 Siporex-palkkien valinta Siporex-harkkoseinissä olevien aukkojen ylityksiin käytetään yleensä siporex-palkkeja, kts. kappaleet 3.4. ja Kun tämä ei ole mahdollista, esimerkiksi kun matalan siporex-palkin maksimipituus ei riitä, käytetään teräspalkkeja, kts. kappale 8.5. Aina on muistettava varmistaa, että palkkien tukipinnat ovat riittävät. Palkit merkitään piirustuksiin Siporex-pientalon elementtikaavioesimerkin mukaisesti, kts. kappale Siporex-harkot Ulkoseinissä siporex-harkkojen paksuus on mm, kantavissa väliseinissä mm. Molemmissa kuivatiheys ρ = 500 kg/m 3. Maanpaine-elementit Alakerran maanvastaisissa seinissä käytetään pystysuuntaisia siporex-maanpaine-elementtejä, paksuus mm ja kuivatiheys 500 kg/m 3, muualla perustusrakenteissa kevytsoraharkkoja Päivitetty At +2,650 Var S3 K + Rh S10 S2 S Oh S1 +2,650 Et +1,250 Mh Mh S7 S S4 Mh S8 S Kuva D60 a. Välitaso ja yläkerta D 49

7 Rakenteet 1. tiili 85 ilmarako, mineraalivilla 130 siporex, U-arvo 0,23 2. tuulettuva perusmuurilevy harkkomuuri 340 tai maanpaine-elementti sisäverhous 3. perusmuurilevy, harkkomuuri kate, rimoitus, aluskate, kattotuolit/ilmaväli, mineraalivilla siporex, 250 U-arvo 0,16 5. lattianpäällyste, teräsbetoni, uretaanilevy 80 siporex 250 tuuletettu ilmatila, karkea sora tai sepeli, U-arvo 0,19 6. lattianpäällyste, teräsbetoni, rakennusmuovi, uretaanilevy 60/30 karkea sora tai sepeli, U-arvo keskimäärin 0,25 7. tiili, ilmarako, siporex (kylmä vaja) +6,900 +5,500 +5,650 1: ,650 +2, , , ,250 5 Kuva D61. Leikkaus Var. Khh +0, Alustila Pkh S1 Ph S Tekn/Var Alustila Kuva D60 b. Alakerta D 50

8 S7 S6 S3 S2 Päivitetty S10 S8 S9 S5 S4 Kuva D62. Julkisivut. D 51

9 14.2 Kuormitukset Vaakakuormat Rakennukseen kohdistuva tuulen nopeuspaine q = 0,5 kn/m 2. Kokonaisvaakakuormaan on lisätty 1/ -osa rakennuksen omasta painosta. Maanpaine riippuu maan täyttökorkeudesta. Tässä esimerkissä H = 2,4 m. Pystykuormat Vesikatto Lumikuorma q = 1,8 kn/m 2 omapaino g = 1,25 + 0,55 = 1,8 kn/m 2. Välipohja Henkilökuorma q = 1,5 kn/m 2 omapaino g = 1,25 + 0,15 = 1,4 kn/m 2. Alapohja Henkilökuorma q = 1,5 kn/m 2 omapaino g = 1,25 + 1,0 = 2,25 kn/m Siporex-harkkoseinien mitoitus Materiaaliominaisuudet Harkkoseinän paksuus h = mm tai mm ρ = 500 kg/m 3 Laskentalujuudet (kts. taulukko D2): Seinän puristuslujuus f cd = 1,05 N/mm 2 Seinän taivutusvetolujuus f ctd = 0,13 N/mm 2 Seinän leikkauslujuus f vd = 0,09 N/mm Väliseinät (mitoitus pystykuormalle) Pohjapiirustuksista nähdään, että suurin pystysuuntainen rasitus kohdistuu seinään S1. Seinä S1 Yläkerta a) Puristuskestävyys (ovien välipilari, mitat mm x 810 mm) kuormituskaistan pituus = 1,86 m N d = (1,2 x 1,8 kn/m 2 + 1,6 x 1,8 kn/m 2 ) x (3,0 m + 2,4 m) x 1,86 m = 50,6 kn Taulukosta D3 saadaan seinän normaalivoimakapasiteetiksi keskeisellä kuormalla: N u = 145 kn/m x 0,81 m = 117,5 kn > N d ; OK Epäkeskisyys on vähäinen, mutta tarkistetaan: e 0 = ((28,1 x + 22,5 x 50) : (28,1 + 22,5)) - : 2 = 5,5 mm N d e = 0 3,5 m e d = 5,5 mm + 0,05 h = 15,5 mm. Kappaleen 7.6 puristuskapasiteetin kaavan mukaan laskien seinän kapasiteetti on 135,8 kn/m. N u = 135,8 kn/m x 0,81 m = 110 kn > 50,6 kn; OK Tarkistetaan myös seinän pahin mahdollinen epäkeskinen kuormitus: kuuden metrin jänteellä täysi lumikuorma, 4,8 metrin puolella ei lunta, oman painon osavarmuuskerroin 0,9. N d1 = (1,2 x 1,8 kn/m 2 + 1,6 x 1,8 kn/m 2 ) x (6,0 m : 2) x 1,86 m = 28,1 kn N d2 = (0,9 x 1,8 kn/m 2 ) x (4,8 m : 2) x 1,86 m = 7,2 kn Epäkeskisyys: ((28,1 x + 7,2 x 50) : (28,1 + 7,2)) - : 2 = 30 mm. e o = 30 mm / mm = 0,15 h. e d = 0,15 h + 0,05 h = 0,2 h < 0,3 h. Ilman tarkempaa laskelmaa voidaan taulukon D3 osasta, jossa e d = 0,3 h todeta, että seinän kapasiteetti on riittävä: (28,1 kn + 7,2 kn) = 35,3 kn < 64 kn/m x 0,81 m = 51,8 kn; OK. b) Paikallinen puristuskapasiteetti (yhtenäinen seinä), kts. kappale 7.6. N d = (1,2 x 1,8 kn/m 2 + 1,6 x 1,8 kn/m 2 ) x 3,0 m = 15,1 kn/m Harkkoseinän yläpään paikallinen puristusjännitys: N f c = = 0,168 N/mm mm x 90 mm f cd = 1,05 N/mm 2 > f c ; OK Alakerta Puristuskestävyys (ovien välipilari, mitat mm x 810 mm) kuormituskaistan pituus = 1,71 m ja yläkerran väliseinän S1 omapaino = 3,5 kn/m N dy N dv N d = (1,2 x 1,8 kn/m 2 + 1,6 x 1,8 kn/m 2 ) x 5,4 m + 1,2 x 3,5 kn/m = 31,4 kn/m = (1,2 x 1,4 kn/m 2 + 1,6 x 1,5 kn/m 2 ) x 3,45 m = 14,1 kn/m =N dy + N dv = 45,5 kn/m Ovien välipilarin kuormitus N d = 45,5 kn/m x 1,71 m = 77,8 kn Taulukon D3 mukaan: N u = 165 kn/m x 0,81 m = 133,7 kn > N d ; OK Epäkeskisyyden vaikutus on vähäinen ja yläpuoliseen kuormaan nähden vastakkainen, jätetään tarkistamatta. D 52

10 Paikallinen puristuskapasiteetti (yhtenäinen seinä), kts. kappale 7.6. Ovien välipilarin kohdalla ei tarvitse tarkastella, sillä teräsprofiili jakaa kuormat koko poikkileikkaukselle. N dy :stä tuleva kuormitus jakautuu tasan molemmille välipohjaelementtien päille: N dy :2= (31,4 kn/m) : 2 = 15,7 kn/m N dv1 = (1,2 x 1,4 kn/m 2 + 1,6 x 1,5 kn/m 2 ) x 2,4 m = 9,8 kn/m N dv2 = (1,2 x 1,4 kn/m 2 + 1,6 x 1,5 kn/m 2 ) x 1,05 m = 4,3 kn/m Suurin paikallinen puristuskuormitus syntyy 4,8 metriä pitkien elementtien puolelle: N dv1 + N dy : 2 = 9,8 kn/m + 15,7 kn/m = 25,5 kn/m N f c = = 0,28 N/mm 2 90 mm x 1000 mm f cd = 1,05 N/mm 2 > f c ; OK Ulkoseinät (erillinen tarkastelu pysty- ja vaakakuormille) Puristuskestävyys Seinän S5 ikkunoiden välipilari (mitat mm x 600 mm) kuormituskaistan pituus 2,1 m N d = (1,2 x 1,8 kn/m 2 + 1,6 x 1,8 kn/m 2 ) x (6,0 m : 2) x 2,1 m = 31,8 kn Taulukko D3 (Tiiliverhoillun yhdistelmäseinän sarake) N u = 94 kn/m x 0,6 m = 56,4 kn > N d ; OK Taivutustarkastelu Käytetään paikallisen tuulenpaineen kerrointa 1,0. Tällöin tuulenpaine seinää vastaan: 1,0 x 0,5 kn/m 2 = 0,50 kn/m 2. 1,6 x 0,50 kn/m 2 = 0,80 kn/m 2. Tarkastelussa voidaan käyttää kuvan D11 tuulivoimakäyrästön C mitoituskäyrää q d = 0,8 kn/m 2 Käyrästössä yhdistelmäharkkoseinän käyrä = tiiliverhotun mm siporex-seinän käyrä. Seinä S3 ja S5 Seinien mitat pysyvät kuvan D11 C-taulukon yhdistelmäharkkoseinäkäyrän alapuolella; OK. Seinä S7 Seinän mitat pysyvät kuvan D11 C-taulukon yhdistelmäharkkoseinäkäyrän alapuolella; OK. 5,4 m 6,0 m N d 3,5 m ~3,2 m 2,6 m Muut seinien osat eivät ole yhtä kriittisiä. Tuulikuormalle mitoitettaessa ei aukkoja ole huomioitu, sillä karmit yleensä kykenevät kompensoimaan aukon vaikutuksen. Tarvittaessa käytetään aukon pielijäykistettä. Tuulivoimasta seinän yläreunan kautta tuleva kuorma siirretään yläpohjan avulla tuulen suuntaisille jäykistäville seinille Maanpaineseinien mitoitus Pystysuuntaisista siporex-maanpaine-elementeistä tehty maanpaineseinä mitoitetaan siten, että suunnittelija antaa piirustuksissaan vaadittavat seinän pystysuuntaisen momenttikapasiteetin sekä ylä- ja alapään mitoittavien leikkausvoimien arvot, ja elementtitoimittajan suunnittelupalvelu suorittaa yksittäisten elementtien mitoituksen. Elementtien alapää tuetaan anturaan ja yläpää kellarin ja ensimmäisen kerroksen väliseen holviin, joka siirtää kuormat rasituksen suuntaisten seinien avulla perustuksille. Tällaisen seinätyypin kuormituksena on käytetty 10 % korotettua aktiivimaanpaineen arvoa. Tällöin mitoitus voidaan suorittaa Rak. MK B5:ssä annettujen kuormitusohjeiden perusteella, jolloin saadut varsinaisen maanpaineen mitoitusarvot kerrotaan vielä 1,1:llä. Pystysuuntaisten maanpaine-elementtien mitoituksessa kuorma oletetaan kolmiokuormaksi B5:n kohdan 3.2.3, kuva 2.1 a, mukaan. Kitkamaalle p d = 6,5 H + 0,5 q = aktiivipaineen mitoituskuorma maanpaineseinän alareunassa. Kaavaan sisältyy maanpaineen osavarmuuskerroin 1,2 ja pintakuorman osavarmuuskerroin 1,6. H = 2,4 m, q = 2,5 kn/m 2 P ad = 1,1 x 6,5 x 2,4 + 0,5 x 2,5 = 1,1 x 15,6 + 1,25 = 17,16 + 1,25 = 18,41 kn/m 2 Tästä saadaan alareunasta perustuksille tulevaksi vaakasuoraksi viivakuormaksi: V ad = 0,5 x 2,4 x 17,16 x 2 : 3 + (2,4 : 2) x 0,5 x 2,5 = 13,7 kn/m + 1,5 kn/m = 15,2 kn/m V yd Mitoituskuorma maanpaineseinän yläreunassa: = 2,4 m x 17,16 kn/m 2 x 0,5 : 3 + 1,25 kn/m 2 x 2,4 m : 2 = 6,86 kn/m + 1,5 kn/m = 8,4 kn/m 14.5 Rakennuksen jäykistys Yläkerta Osa tuulenpaineen aiheuttamasta vaakakuormasta on siirrettävä yläpohjan avulla tuulen suuntaisille seinille. A. Yläpohjalaataston mitoitus vaakakuormalle (kts. kappale 12.3) Tarkastellaan ei-kantavien seinien suuntaista vaakakuormaa. Oletetaan, että puolet seinään tulevasta tuulikuormasta kohdistuu yläpohjalaataston reunaan. D 53

11 V d1 V d2 = (1,6 x 3,2 m : 2) x 0,7x 0,5 kn/m 2 = 0,90 kn/m (tuulen paine) = (1,6 x 3,2 m : 2) x 0,5 x 0,5 kn/m 2 = 0,64 kn/m (tuulen imu) Ensimmäisen kerroksen omapaino: N dmax = 1,2 x 1,8 kn/m 2 x 96 m 2 + 1,2 x 40 m x 3 m x 2,3 kn/m 2 + 1,2 x 11 m x 3,5 m x 1 kn/m 2 = 585 kn N dmax : = 3,9 kn 3,9 kn : 9,6 m = 0,41 kn/m. Oletetaan tämän omasta painosta tulevan lisävoiman kokonaan kohdistuvan yläpohjan tasoon. V do =V d1 + V d2 + N dmax : = 1,95 kn/m Käsitellään laatastoa seinämäisenä palkkina, joka on päistään tuettu poikittaisiin ulkoseiniin. Yksinkertaistetaan tässä rakennemallia siten, että laatasto oletetaan suoraksi levyksi. 1,95 kn/m x (9,62 m) 2 M d = = 22,5 knm 8 Käytetään rengasteräksenä ø 10 A 500 HW -> f yd = 417 N/mm 2 (2-luokka) Esim. Rakentajan Kalenteri; seinämäisen palkin mitoitus: z = 0,6 x 9,6 m = 5,8 m M u =A s x f yd x z = 78,5 mm 2 x 417 N/mm 2 x 5800 mm = 189,9 x 10 6 Nmm = 189,9 knm > M d ; OK V d 1 Rengasteräs V d 2 Sama tarkastelu voitaisiin suorittaa myös muissa suunnissa. Se on jätetty tekemättä, koska voimat eivät muodostu tätä kriittisemmiksi. B. Ulkoseinien ja yläpohjalaataston välinen liitos (kts. kappale 12.3) Ei-kantavat seinät S6 ja S7 (pituus 10,8 m). a) Seiniin nähden poikittaissuuntainen vaakakuorma tuulesta: (käytetään paikallisen paineen kerrointa 1,0). w d = 1,6 x 2,6 m : 2 x 0,5 kn/m 2 x 1,0 = 1,04 kn/m Käytetään vaarnateräksenä ruostumatonta ø 12 mm terästankoa (kts. kappale 12.3 ja kuva D43). V u = 1,4 kn/tanko -> ø 12 tankoja tarvitaan 1,2 m välein (1,4 : 1,04 = 1,35, pyöristetään 3M-moduuliin). b) Seinän suuntainen vaakakuorma Ei-kantavien seinien suuntainen kokonaisvaakakuorma: (kts. kohtaa A) w d = V do x 9,6 m = 1,95 kn/m x 9,6 m = 18,8 kn Se jakautuu puoliksi kummallekin jäykistävälle seinälinjalle, eli esimerkiksi peräkkäisille seinille S6 ja S7 kohdistuu niiden suuntaista vaakakuormaa 18,8 kn : 2 = 9,4 kn. v d = 9,4 kn : 10,8 m = 0,87 kn/m v u = 3,0 kn/tanko -> ø 12 tankoja tarvitaan 3,3 m välein 1,2 m 9,6 m 9,6 m Elementtien välisten saumojen leikkaustarkastelu Max leikkausjännitys saumassa V d = 1,95 kn/m x 9,6 m : 2 = 9,4 kn Sauman pitkittäissuuntainen leikkauskapasiteetti (halkeillut sauma, kts. kappale 10.1): V u = 9,6 m x 3,6 kn/m = 34,6 kn > V d ; OK Lopputulos: Poikittaissuuntaisen vaakakuorman sitominen on määräävä tekijä: ei-kantaville seinälinjoille laitetaan ruostumattomia ø 12 mm terästankoja 1,2 m välein. Kantavien seinien S2 ja S3 ja yläpohjan välinen liitos (pituus 9,6 m) a) Seiniin nähden poikittaissuuntainen vaakakuorma (tarkastelussa on tässä käytetty paikallisen tuulenpaineen kertoimia, jotka antavat kriittisemmän tuloksen). w d = 1,6 x (3,2 : 2) x 0,5 kn/m x 1,0 + 0,41 kn/m = 1,69 kn/m N dmin = (0,9 x 1,8 kn/m 2 x 2,4 m) - (1m x 1,8 x 0,5 kn/ m 2 ) - (2,4 m x 1,1 x 0,5 kn/m 2 ) = 1,6 kn/m (1,0, 1,8 ja 1,1 ovat rakenneosiin kohdistuvan paikallisen tuulen nosteen kertoimet) Harkkoseinän ja laataston välissä on mineraalivillakaista, -> µ = 0,15 (kts. kappale 7.5) N dmax tai N dmin W d ~ 3,2 m W d D 54

12 Vaarnateräksillä siirrettävä vaakakuorma: W d - µ x N dmin = 1,69 kn/m - 0,15 x 1,6 kn/m = 1,45 kn/m Vd N dmin Käytetään vaarnateräksenä harjaterästä ø 10, joka on juotettu laastilla 30 mm:n reikään (kts. kappale12.3. ja kuva D44). v u = 2,5 kn/vaarna -> ø 10 juotosvaarnoja tarvitaan 1,5 m välein. (2,5 : 1,45 = 1,72, pyöristetään 3Mmoduuliin) b) Seinän suuntainen vaakakuorma A 9,6 m B 2,6 m Päivitetty Loivankin harjakaton tapauksessa suurin ankkurointia vaativa vaakavoima syntyy yleensä kattorakenteen oman painon ja katolle tulevan lumikuorman kattokallistuksen suuntaisesta komponentista. Tarkastelussa oletetaan kattoelementtien ja seinän välinen kitka nollaksi. Katon oman painon vaikutus ja sen ankkurointi myös kumoavat seinästä räystääseen kohdistuvan tuulen paineen aiheuttaman vaakavoiman. (Seinästä räystääseen tulevaa imua ajatellen on katon reunaelementin kiinnitys erikseen varmistettava) Ulkoseinä: N dmax = (1,2 x 1,8 kn/m 2 + 1,6 x 1,8 kn/m 2 ) x (6,0 m : 2) = 15,1 kn/m v d = sin 20 x N dmax = 0,34 x 15,1 kn/m V d = 5,1 kn/m Kantava väliseinä: N dmax = (1,2 x 1,8 kn/m ,6 x 1,8 kn/m 2 ) N x ((6,0 m + 4,8 m) dmax : 2) = 27,2 kn/m v d = sin 20 x N dmax = 0,34 x 27,2 kn/m = 9,3 kn/ m V u = 9,0 kn/vaarna -> ø 10 juotosvaarnoja tarvitaan 1,78 m välein ulkoseinälle ja 0,97 m välein kantavalle väliseinälle. Lopputulos: Ulkoseinien kantaville seinälinjoille laitetaan ø 10 juotosvaarnoja 1,5 m välein, kantaville väliseinille 0,9 m välein. C. Jäykistävien seinien mitoitus (kts. kappale 12.2) Leikkaustarkastelu: Seinä on liimattu suoraan välipohjan päälle -> f vd = 0,09 N/mm 2 V d = 9,4 kn V u = 0,15 m x 9,6 m x 0,09 x 10 3 kn/m 2 = 130 kn > V d ; OK. Lopputulos: Vaarnaterästystä ei tarvita Lisäksi on tarkistettava, toimivatko jäykistävät väliseinät ja seinä S10 tukina, kuten ulkoseinien taivutustarkastelussa oletettiin. Seinä S10 (pituus 1,2 m) w d = 1,6 x 3,2 m x 0,7 x 0,5 kn/m 2 = 1,8 kn/m Taivutustarkastelu: Seinän taivutusvastus b x h2 0,15 m x 1,35 2 m 2 W = = = 0,046 m ,8 kn/m x 3,2 2 m 2 M d = = 2,3 knm 8 M u =f ctd x W = 0,13 N/mm 2 x 0,046 x 10 9 mm 3 = 6,0 x 10 6 Nmm = 6,0 knm > M d ; OK. 3,2 m S10 3,2 m Tarkastellaan ei-kantavien seinien suuntaista vaakakuormaa. Jaetaan vaakakuorma tasan molemmille jäykistäville ulkoseinille. V d =v do x 9,6 m : 2 = 1,95 kn/m x 4,8 m = 9,4 kn N dmin = 0,9 x (0,15 m x 2,6 m x 9,6 m) x 5 kn/m 3 = 16,8 kn Momentit pisteen B suhteen: M v = 9,4kN x 2,6 m = 24,5 knm M N = 16,8 kn x 9,6 m : 2 = 80,6 knm M N /M v = 3,3 > 1,0; OK. W d 1,6 m 1,6 m Kuormitusalue S10 ~ 3,2 m 1,35 m D 55

13 Leikkaustarkastelu: Seinä on liimattu suoraan välipohjaan ja vaarnattu yläpohjaan -> f vd = 0,09 N/mm 2 P d N dmin V d = (3,2 m : 2) x 1,8 kn/m = 2,9 kn V u = 0,15 m x 1,35 m x 0,09 x 10 3 kn/m 2 = 18,2 kn > V d ; OK. 2,4 m Lopputulos: Seinän alareunassa ei tarvita vaarnaterästystä, seinän ja yläpohjan väliseen liitokseen laitetaan 1 kpl ø 12 mm ruostumaton terästanko, kts. kuva D43. A 6,0 m V d B Alakerta Kun käytetään pystysuuntaisia maanpaine-elementtejä, siirtyy maanpaineesta tuleva elementtien yläpään tukivoima kellarikerroksen ja 1. kerroksen välisen holvin avulla kuorman suuntaisille jäykistäville seinille. Siporex-seinä S1 Pystysuuntaisten maanpaine-elementtien yläpäästä tuleva kuormitus siirtyy kellarin ja 1. kerroksen välisen holvin kautta voiman suuntaisille jäykistäville seinille. Tällöin seinän S1 yläosaan vaikuttaa seuraava vaakakuorma: (Kts. kappale14.4) P d = (2,4 m + 1,05 m) x 8,36 kn/m = 28,8 kn Seinää S1 kaatava momentti pisteen B suhteen: M v = 28,8 kn x 2,4 m = 69,1 knm Seinään S1 kohdistuva rakenteen omapaino on: N dmin = seinä + välipohja + yläpohja - tuulen noste (tuuli rakennuksen pituussuunnassa) N dmin = 0,9 [0,2 m x (2,4 m + 3,2 m) x 6 m] x 5 kn/m 2 + 0,9 [6 m x (2,4 m + 1,05 m)] x 1,4 kn/m 2 + 0,9 x [6 m x (2,4 m + 3,0 m)] x 1,8 kn/m 2-1,6 x [6 m x (2,4 m x 0,9 x 0,5 kn/m 2 + 3,0 m x 0,5 x 0,5 kn/m 2 )] = 30,2 kn + 26,1 kn + 52,5 kn - 17,6 kn = 91,2 kn Pystyssä pitävä momentti: M N = 91,2 kn x 6 m : 2 = 273,6 knm M N : M V =273,6 : 69,1 = 4,0 > 1; OK. S1-seinän ja alapohjan liittymä: Siporex-seinän ja alapohjan välissä on bitumihuopakaista. Tällöin kitkakerroin m määräytyy pintapaineen mukaan (kts. kappale 7.5) N d min 91,2 kn σ = = ,2 m x 6,0 m 0,2 m x 6,0 m Siporex-maanpaine-elementeistä holvin kautta seinän S1 yläpäähän kohdistuva mitoittava vaakavoima on 24,8 kn < V u = 36,5 kn; OK. Ylimääräistä ankkurointia ei tarvita. Kitka on riittävä. Muut alakerran seinät eivät ole yhtä kriittisiä vaikka ulkoseinille tulee myös muitakin vaakakuormia kuin maanpainetta. Alakerran seinien ja välipohjan välinen liitos Tarkastellaan ei-kantavien seinien suuntaista tuulikuormaa, joka kohdistuu koko yläkertaan. (V d1 ja V d2 kohdasta ) V d = 2 x (V d1 + V d2 ) x 9,6 m = 2 x (0,90 kn/m + 0,64 kn/m) x 9,6 m = 29,6 kn N d min = välipohja + yläpohja - tuulen noste. Seiniä ei ole otettu huomioon, koska muutenkin selvitään. N d min = 0,9 x 9,6 m x 9,6 m x1,4 kn/m 2 + 0,9 x 9,6 m x 9,6 m x 1,8 kn/m 2 1,6 x 9,6 m x 9,6 m x (0,9+0,5) x 0,5 x 0,5 kn/m 2 = 213,8 kn Alakerran seinien ja laataston välissä on mineraalivillakaista µ = 0,15 (kts. kappale 7.5) V u = µ x N d min = 0,15 x 213,8 kn = 32,1 kn > V d ; OK. Ankkurointia ei tarvita Huom! Laskentamallia on yksinkertaistettu mm. jättämällä jäykistävien seinien ovi- ja ikkuna-aukot huomioon ottamatta. = 0,08 N/mm 2 -> µ = 0,4 V u = µ x N d min = 0,4 x 91,2 kn = 36,5 kn D 56

14 D 15. RAKENNEDETALJIT, PIENTALOT JA HARKKORAKENNUKSET 15.1 Päivitetty D 57