Satakunnan ammattikorkeakoulu. Marko Eeva HÖNKÄPESURIN LÄMMÖNVAIHTIMIEN OPTIMOINTI

Transkriptio

1 Satakunnan ammattikorkeakoulu Marko Eeva HÖNKÄPESURIN LÄMMÖNVAIHTIMIEN OPTIMOINTI Energiatekniikan koulutusohjelma Energiatekniikan suuntautumisvaihtoehto 2008

2 HÖNKÄPESURIN LÄMMÖNVAIHTIMIEN OPTIMOINTI Eeva, Marko Satakunnan Ammattikorkeakoulu Energiatekniikan koulutusohjelma Lokakuu 2008 Zenger, Pekka UDK: 676, Sivumäärä: 43 Asiasanat: selluprosessi, soodakattila, hönkäpesuri, lämmönvaihdin Botnia Rauman tehtaan ympäristölupiin tulee tiukennuksia alkaen. Tämän seurauksena soodakattilan liuotussäiliöltä tulevat hönkähöyryt jouduttiin ottamaan polttoon soodakattilalle. Polttoon viennin myötä hönkäpesuriin jouduttiin tekemään rakennemuutoksia, jotta hönkien pesu olisi tarpeeksi tehokasta ja pesuri lauhduttaisi nesteen pois höngästä. Sitä modifioitiin mm. muuttamalla pesurin sisäosien rakennetta. Tämän myötä hönkäpesurin kiertonestettä joudutaan jäähdyttämään, jotta pesurilta lähtevän höngän lämpötila pysyy alle 60 ºC. Jäähdytyksestä saatavaa lämpötehoa hyödynnetään syöttövesisäiliön lisäveden esilämmittämiseen. Tämän opinnäytetyön aiheena oli tutkia hönkäpesurin kiertonesteestä saatavan lämpötehon hyödyntämistä syöttövesisäiliön lisäveden esilämmittämiseen. Työssä tutkittiin kuinka paljon kiertonesteen lämpötilan nousulla on mahdollista saada säästöä aikaiseksi, kun lisävesi tulee kuumempana syöttövesisäiliölle. Työn ensimmäisessä vaiheessa tutustuttiin yhtiöön ja sellutehtaaseen yleisesti, jonka jälkeen syvennyttiin hönkäpesuriin ja siihen liittyviin lämmönvaihtimiin. Järjestelmään tutustuttiin virtauskaavioiden ja käyttöohjeiden avulla. Näiden lisäksi tarvittavaa tietoa saatiin myös tehtaan kattilapuolen vastaavilta. Työn toisessa vaiheessa suoritettiin koeajot, joiden avulla saatiin tarvittavat mittaustulokset opinnäytetyössä laskettujen laskelmien suorittamiseksi. Koeajot suoritettiin tehtaan ja laitevalmistajan edustajien kanssa. Työssä todettiin, että hönkäpesurin kiertonesteen lämpötilan nostolla on mahdollisuus saada säästöä. Kiertonesteen lämpötilaa nostettaessa nykyisestä 40 C:ta 45 C:een saataisiin säästöä vuodessa. Säästöä syntyy säästyneestä matalapaine höyrystä, joka voidaan mahdollisesti myydä eteenpäin. Todettiin myös, että kiertonesteen lämpötilaa nostettaessa vieläkin korkeammaksi mahdollisen lisäsäästön saamiseksi, prosessi oli liian herkkä muutoksille. Lisäksi tarkasteltiin mahdollista tilannetta, jossa tehtaalla olisi lauhdeturbiini säästetyn matalapainehöyryn muuttamiseksi sähköksi. Jos tämä olisi mahdollista säästöt olisivat pienemmät höyryn myyntiin nähden. Tällöin säästyneestä höyrystä saataisiin vuodessa

3 OPTIMIZING THE HEAT EXCHANGERS IN A RELIEF GAS SCRUBBER Eeva, Marko Satakunnan Ammattikorkeakoulu, Satakunta University of Applied Sciences Degree Programme in Energy Technology October 2008 Zenger, Pekka UDC: 676, Number of pages: 43 Key Words: pulp process, recovery boiler, relief gas scrubber, heat exchanger There will be a tightening of the environmental licences at Botnia Rauma mill from January 1, Because of this, the relief gas from the dissolving tank of the recovery boiler will be burnt off in the recovery boiler. Due to the burning, some structural changes were made in the relief gas scrubber so that washing would be effective enough. It was modified, among other things, by changing the structures of the inner parts. The circulation liquid has to be cooled because of the burning. The temperature of the relief gas that comes from the scrubber must stay under the interlock limit which is 60 ºC. The caloric capacity that we get from the cooling will be used in the preheating of the make-up water of the feed water tank. The main purpose of this thesis was to inspect how we can use the caloric capacity of the circulation liquid to preheat the make-up water of the feed water tank. The main objective was to study how much we can get savings when we preheat the make-up water more before it goes to the feed water tank. In the first part of this thesis the company and pulp mill were studied in general. After that, the relief gas scrubber and heat exchangers were examined carefully by using process flow charts and operator's manuals. Additional information was also received from the experts of the boiler unit. In the second part of this thesis we made test drives where we got measuring results. With these results calculations were made. The test drives were made with the representatives of the company and the equipment supplier. It was found out that there will be savings when we raise the temperature of the relief gas scrubber's circulation liquid. When the temperature rises from 40 ºC to 45 ºC there will be savings in a year. The savings will come from the low pressure steam that we save, and possibly sell for customers. It was also found out that we can get much more savings by raising the temperature of the circulation liquid more, but this process was too sensitive for the changes. It was also noted that if there was a low pressure turbine, then we would be able to change saved steam to electricity. If this was possible savings would be smaller. In this case we could get savings in a year.

4 ALKUSANAT Haluan kiittää Botnian Rauman tehtaita mahdollisuudesta tehdä opinnäytetyöni kiinnostavasta ja haasteellisesta aiheesta. Aihe antoi minulle hyvän mahdollisuuden käyttää työharjoittelussa saamaani kokemusta laitoksesta ja selluprosessista. Lisäksi sain soveltaa koulussa opittua tietoa työhön liittyvältä alueelta. Tämän lisäksi haluan kiittää työn valvojaa Olli Talaslahtea, opinnäytetyön teossa mukana ollutta Matti Alamaata ja ohjaavaa opettajaa Pekka Zengeriä, suuresta avusta ja ohjauksesta opinnäytetyön tekemisessä. Suuri kiitos kuuluu myös koko Botnian Rauman tehtaan henkilökunnalle viimeisestä kahdesta kesästä, joiden aikana olen saanut työskennellä osana osaavaa ryhmää. Suuri kiitos kuuluu myös perheelleni antamastanne tuesta opinnäytetyötä tehdessäni. Raumalla Marko Eeva

5 SISÄLLYS TIIVISTELMÄ ABSTRACT ALKUSANAT JOHDANTO Oy Metsä-Botnia Ab Rauman sellutehdas Selluprosessi Soodakattila Soodakattilan rakenne Hönkäpesuri Hönkäpesurin toiminta Lämmönvaihtimet Lämmönvaihdin tyypit Lämmönvaihtimien mitoitus LÄMMÖNVAIHTIMIEN OPTIMOINTI Lähtötilanne Optimoinnin tavoitteet MITTAUKSET Mittaussuunnitelma Mittauksessa käytettävät mittalaitteet Mittauspisteet Mittaustulokset... 19

6 3.5 Mittaustulosten arviointi LASKELMAT Lämmönvaihtimien lämpötilahyötysuhteet Lämmönvaihdin 42W Lämmönvaihdin 42W Lämmönvaihtimien tehot Lämmönvaihdin 42W Lämmönvaihdin 42W Kiertonesteen lämpötilan nostolla saatava säästö Kiertonesteen lämpötilan noustessa 45 C:een Kiertonesteen lämpötilan noustessa 55 C:een Säästetty höyryn määrä Kiertonesteen lämpötilan noustessa 45 C:een Kiertonesteen lämpötilan noustessa 55 C:een Säästyvän höyryn myynnistä saatava tuotto Kiertonesteen lämpötilan noustessa 45 C:een Kiertonesteen lämpötilan noustessa 55 C:een Mahdollinen lisäys sähkön tuotantoon Kiertonesteen lämpötilan noustessa 45 C:een Kiertonesteen lämpötilan noustessa 55 C:een Saatava säästö ilman kiertonesteen lämpötilan nousua YHTEENVETO JA JOHTOPÄÄTÖKSET LÄHTEET LIITTEET... 33

7 JOHDANTO 1.1 Oy Metsä-Botnia Ab Oy Metsä-Botnia Ab on vuonna 1973 perustettu metsäteollisuusyritys, joka valmistaa sulfaattisellua. Omistajat ovat Metsäliitto-konserni ja UPM-Kymmene Oyj. Yrityksen tehtaat sijaitsevat pääosin Suomessa, mutta myös Uruguaysta löytyy uusin, vuonna 2007 valmistunut sellutehdas. Suomen tehtaat sijaitsevat Raumalla, Joutsenossa, Kaskisissa, Kemissä, ja Äänekoskella. /1/ Oy Metsä-Botnia Ab on Pohjoismaiden suurin sellunvalmistaja. Päätuotteet ovat valkaistu havu-, koivu- ja haapasellu sekä uusimpana tuotteena eukalyptussellu. Botnian sellua käytetään hienopapereiden, aikakauslehti- ja pehmopapereiden sekä kartonkien valmistukseen. /1/ Rauman sellutehdas Rauman tehdas käynnistettiin vuonna Se oli tuolloin maailman suurin yksilinjainen sulfaattisellutehdas ja samalla myös maailman ensimmäinen pelkästään kloorittoman TCF -sellun (valkaisussa ei ole käytetty kloorikemikaaleja) valmistukseen suunniteltu sellutehdas. Vaikka tehdas rakennettiin ja käynnistettiin täysin omana erillisenä yhtiönä ja oli alkuperäiseltä nimeltään Metsä-Rauma, se on ollut alusta alkaen osa Botnia -ryhmää. Vuonna 2000 Metsä-Rauma fuusioitui Botniaan. Vuonna 2007 tehtaalla tehtiin muutos, jossa tehdas siirtyi ECF valkaisuun (valkaisussa käytetään klooridioksidia, mutta ei kloorikaasua)./1/ Tehtaan tuotantokapasiteetti on t/a ECF valkaistua havusellua ja se on erikoistunut kahteen sellulaatuun: puupitoisten painopaperien, pehmopaperien ja hienopaperien valmistajille, aikakauslehtipapereiden valmistukseen soveltuvaa

8 8 armeeraussellua (lujaa pitkä kuituista sellua) ja täysvalkaistua pehmopaperisellua./1/ Raaka-aine puuta tehdas käyttää 3,3 miljoonaa kiintokuutiometriä vuodessa. Tehtaan asiakkaat eli sellun ostajat ovat UPM Rauman paperitehdas ja markkinaselluasiakkaat. Tehtaan tuotannosta 60 % osuus menee vientiin. Päämarkkina-alueet ovat Suomen lisäksi Aasia, Englanti, Saksa, Puola ja Espanja. /1/ Kuva1. Oy Metsä-Botnia Ab Rauman tehdas /2/

9 9 1.2 Selluprosessi Kuva 2. Selluprosessi /2/ Tehtaan prosessi alkaa puunkäsittelystä, jossa havupuutukkeja kuoritaan ja haketetaan hakekentälle. Täältä raaka-aine jatkaa kuljetinta pitkin seulomon kautta keittämölle, jossa keiton tehtävänä on kemikaalien ja lämmön avulla poistaa kuituja sitovaa ligniiniä. Keittämöltä puukuitu jatkaa pesun ja valkaisun jälkeen kuivaamolle, jossa sellu kuivataan ja paalataan kuljetusta varten. Osa sellusta lähtee suoraan ilman kuivatusta putkea pitkin UPM Rauman paperikoneille. Keitosta vapautuva mustalipeä (keitossa reagoinutta valkolipeää, johon on liuennut puun yhdisteitä) johdetaan haihduttamolle, jossa ensisijaisena tehtävänä on poistaa mustalipeästä vettä. Haihduttamolle tullessa lipeän kuiva-ainepitoisuus on luokkaa % ja sieltä lähtiessään tavoitearvona nykyaikaisilla tehtailla on %. /3/

10 10 Haihduttamolta mustalipeä lähtee soodakattilalle polttoon. Kattilan tehtävistä prosessissa kerrotaan tarkemmin kappaleessa 1.3. Kattilasta kemikaalisula valuu kattilan alaosassa olevia sulakouruja pitkin liuotussäiliöön, jossa sula liuotetaan laihavalkolipeään. Tällöin syntyvää liuosta kutsutaan viherlipeäksi. Viherlipeä jatkaa tämän jälkeen kaustistamolle. Kaustisoinnissa kalsiumoksidia sekoitetaan soodakattilasta tulevan viherlipeän muuttamiseksi valkolipeäksi. Prosessia, jossa natriumkarbonaatti muutetaan natriumhydroksidiksi, sanotaan kaustisoinniksi. Sellutehtaalla valkolipeän valmistuksen prosessiosastoa kutsutaan tämän takia yleisesti kaustistamoksi. /3/ Kaustistamoon kuuluu lisäksi meesauuni, jossa kaustisoinnissa syntynyt kalsiumkarbonaatti muutetaan lämmön avulla uudelleenkäytettäväksi kalsiumoksidiksi. Kaustistamolta valkolipeä johdetaan keittämölle, jossa sitä käytetään keittokemikaalina. Kappaleen alussa on esitetty kuva selluprosessista. (Kuva 2.) /3/ 1.3 Soodakattila Suomessa valmistettava sellu valmistetaan pääsääntöisesti sulfaattimenetelmällä. Tehtaissa käytettävän mustalipeän ja keittokemikaalien talteenottoon suunniteltua höyrykattilaa kutsutaan soodakattilaksi. /4 s.163/ Soodakattilan tehtävät ovat keittokemikaalien talteenotto (rikin reduktio) orgaanisen aineksen ympäristöystävällinen poltto lämmön talteenotto /5/ Soodakattilalla poltettavaa lipeää kutsutaan vahvalipeäksi. Nimi tulee sen kuivaainepitoisuudesta, joka on haihduttamolla nostettu tavoitearvoon %:iin. Vahvalipeä koostuu keittämöltä tulleesta orgaanisesta aineesta, joka vastaa noin puolta tehtaalle tuodusta raakapuusta. Tämän lisäksi mustalipeä sisältää keitossa käytettyjä kemikaaleja, jotka otetaan talteen ja regeneroidaan keittämölle uutta

11 11 keitosta varten. Kappaleen lopussa olevassa kuvassa on esitetty tehtaan kemikaalikierto. (Kuva 3.) /4 s / Kattilan polttoaineena käytettävää mustalipeää syötetään kattilan seinillä olevilla lipeäruiskuilla. Sen lämpötila on kattilaan syötettäessä ajotilanteesta riippuen tyypillisesti noin C. Kattilan pesään syötettäessä lipeä hajotetaan pisaroiksi lusikkamaisella suuttimella. Tavanomainen pisara koko on noin 1-2 mm ja käytettävä ruiskutuspaine on 1-2 bar. /4 s.164/ Lipeän lisäksi kattilasta löytyy ylös- ja alasajotilanteissa käytettäviä öljypolttimia. Lisäksi polttimia voidaan käyttää tukipolttona tilanteissa joissa polttolipeä ei riitä tarvittavaan höyryn tuottoon. Tällaisia tilanteita ovat esimerkiksi haihduttamolla tapahtuvat huoltotoimenpiteet, jotka vaikuttavat polttolipeän tuotannon määrään. Kuva 3. Sellutehtaan kemikaalikierto

12 Soodakattilan rakenne Alla olevassa kuvassa on esitetty soodakattilan eri osat. (kuva 4.) 1. Tulipesä 2. Tulistimet 3. Syöttöveden esilämmittimet 4. Höyrylieriö 5. Primääri- ja sekundääri-ilmojen syöttö 6. Lipeäruiskut 7. Tertiääri-ilman syöttö 8. Sulakourut 9. Liuotussäiliö 10. Hönkäpesuri 11. Palamisilmapuhaltimet Kuva 4. Soodakattilan osat /2/

13 Hönkäpesuri Tässä työssä hönkäpesurilla tarkoitetaan Botnia Rauman tehtaalla olevaa liuotussäiliön hönkähöyryjen pesuun käytettävää pesuria. Liitteenä on esitetty hönkäpesurin virtauskaaviot. (Liitteet 9, 10) Hönkäpesurin toiminta Soodakattilan alaosassa olevista sulakouruista tuleva kemikaalisula johdetaan liuotussäiliöön. Liuotussäiliöstä pumpattava viherlipeä on lämpötilaltaan C ja liuottajaan tuleva sula on tästä vielä huomattavasti kuumempaa, josta seuraa vahvaa kiehumista. Tämän seurauksena liuottajassa syntyy runsaasti hönkää. Liuottajan höngät johdetaan liuottajalta hönkäpesuriin. Ennen pesuria höngälle suoritetaan esipesu, jonka tarkoituksena on poistaa hiukkasia. Pesurissa kiertonesteenä oleva pesuliuos pesee esipesusta ohi pääseviä pisaroita ja pölyhiukkasia. Tämän lisäksi pesurin on tarkoitus poistaa höngässä olevia neste pisaroita. Tämän jälkeen hönkä jatkaa pesurissa ylöspäin mennen pisaraerottimeen, joka erottelee pisarat höngästä. Pesurista hönkä johdetaan tulistuksen kautta soodakattilalle polttoon. /6, 7 s.30/ Mahdollisessa ohitustilanteessa, jossa kaasuja ei voida polttaa soodakattilalla, käännetään ne olemassa olevaan, soodakattilan piippuun vievään ohituskanavaan. /6/ 1.5 Lämmönvaihtimet Lämmönsiirron perusidean tärkein sovelluskohde on lämmönvaihtimet. Lämmönvaihtimet voidaan jakaa kolmeen eri pääkategoriaan. Yleisimmässä vaihdin tyypissä eli rekuperaattorissa lämpöä luovuttava ja vastaanottava virtaus virtaavat lämmönsiirtopinnan eri puolilla. Lämmönsiirtopinnat ovat yleensä rakennettu putkista tai levyistä. Regeneraattori on puolestaan lämmönvaihdin, jonka toiminta perustuu lämmönvaihtimen suureen lämpökapasiteettiin. Tässä tyypissä luovutta-

14 14 va ja vastaanottava ainevirtaus virtaavat vuorotellen vaihtimen läpi. Kolmas vaihdin tyyppi on sekoituslämmitin, missä lämpöä luovuttava ja vastaanottava virtaus sekoitetaan keskenään. /8/ Lämmönvaihdin tyypit Tässä kappaleessa on käsitelty rekuperaattori periaatteella toteutetut lämmönvaihdin tyypit. Lämmönvaihtimet voidaan jakaa virtaussuuntien perusteella kolmeen eri kytkentämalliin. Mallit ovat vastavirta-, myötävirta-, ja ristivirtakytkentä. Vastavirtalämmönvaihtimessa luovuttava ja vastaanottava virtaus virtaavat vastakkain. Myötävirtalämmönvaihtimessa virtaukset ovat samansuuntaiset ja ristivirtalämmönvaihtimissa virtaukset ovat toisiaan vastaan kohtisuoraan. Kuvassa 5 on esitetty lämmönvaihtimien virtaustyypit.(kuva 5.) /8/ Kuva 5. Lämmönvaihtimien virtaustyypit

15 Lämmönvaihtimien mitoitus Lämmönvaihtimien mitoitukseen vaikuttaa seuraavat tekijät: virtaavien aineiden ominaisuudet tilavuusvirrat virtausten lämpötilat virtausten paineet sallittu painehäviö

16 16 2 LÄMMÖNVAIHTIMIEN OPTIMOINTI 2.1 Lähtötilanne Tehtaan päästölupiin tulee tiukennuksia alkaen. Tämän seurauksena liuotussäiliöltä tulevat hönkähöyryt joudutaan polttamaan soodakattilassa. Ennen hönkähöyryt menivät hönkäpesurin kautta savupiippuun. Pesu ei kuitenkaan ole enää jatkossa riittävän tehokas, joten pesuriin jouduttiin tekemään rakennemuutoksia. Sitä modifioitiin mm. muuttamalla pesurin sisäosien rakennetta. Polttoon viennin myötä hönkäpesurin nestekiertoa joudutaan jäähdyttämään, jotta kattilalle menevä hönkä pysyy alle lukitusrajan 60 ºC. Lukitusrajan tarkoituksena on pitää höngän nestepitoisuus sallitulla alueella, jottei tapahdu pahimmassa tapauksessa syntyvää sulavesiräjähdystä. Tällä tarkoitetaan tilannetta, jossa vesi pääsee tulipesän pohjalle hehkuvaan kekoon. Tällöin vaarana on veden nopea höyrystyminen, jonka seurauksena on räjähdys ja kattilan vaurioituminen. Kiertonestettä jäähdytetään lämmönvaihtimen 42W180 avulla. Vaihtimelta lähtevä jäähdytysvesi johdetaan lämmönvaihtimeen 42W181, jossa lämpö hyödynnetään soodakattilan syöttövesisäiliön lisäveden esilämmitykseen. 2.2 Optimoinnin tavoitteet Opinnäytetyön tarkastelukohteena on lämmönvaihtimen 42W181 jälkeisen lisäveden lämpötila, joka on tarkoitus saada koeajojen aikana mahdollisimman korkeaksi syöttövesisäiliön lämmityshöyryn (HMP) vähentämiseksi. Mittausten avulla saadaan tarvittavat tiedot, jotta voidaan laskea kuinka paljon lisäveden lämmittäminen vähentää syöttövesisäiliön lämmityshöyryn tarvetta.

17 17 3 MITTAUKSET 3.1 Mittaussuunnitelma Koeajotilanteessa käsiventtiilin 42V116 (läppäventtiili) venttiilikulmaa säädetään kahteen eri arvoon (50 % ja 100 % ), jolla saadaan hönkäpesurin kiertonesteelle kaksi eri massavirtausta. Molemmilla venttiilikulmilla haetaan optimi venttiilikulma automaattiventtiilille 42A3416, jolla saadaan pidettyä hönkäpesurin kiertonesteen lämpötila arvoissa 40 C, 45 ºC ja 55 ºC. Ajotilanteissa mitataan lämmönvaihtimien 42W180 ja 42W181 tulevat ja lähtevät lämpötilat ja virtaukset. Koeajon tarkoituksena on löytää sellainen ajotilanne, jossa lisävesi on kuumimmillaan lämmönvaihtimen 42W181 jälkeen. Koeajoja suoritetaan yhteensä seitsemän. Molemmilla käsiventtiilin venttiilikulmilla kolme ajotilannetta ja tämän lisäksi laitetoimittajan pyynnöstä koeajotilanne, jossa hönkäpesurin kiertonesteen virtaus on suhteutettuna sen hetkiseen tuotantotilanteeseen. 3.2 Mittauksessa käytettävät mittalaitteet Mittauksessa mitattiin virtausten lämpötilat putkien pinnasta loggereiden avulla. Johtojen kosketuspinnat olivat eristetty mittauksien aikana, jotta ympäristön lämpötilalla olisi mahdollisimman pieni vaikutus mitattaviin lämpötiloihin ja näin ollen saataisiin mahdollisimman tarkka tulos. Virtaukset mitattiin Krohne UFM 610P ultraäänimittarilla putkien pinnasta. Putkien seinämäpaksuuksien selvittämiseksi käytettiin ultraäänipaksuusmittaria. Tätä tietoa tarvittiin ultraäänimittareiden käytössä.

18 Mittauspisteet 1 Jäähdytysveden lämpötila ennen lämmönvaihdinta 42W Jäähdytysveden lämpötila lämmönvaihtimen 42W180 jälkeen 2.2 Jäähdytysveden tilavuusvirta 3 Jäähdytysveden lämpötila ennen lämmönvaihdinta 42W181 4 Jäähdytysveden lämpötila lämmönvaihtimen 42W181 jälkeen 5 Hönkäpesurin kiertonesteen lämpötila ennen lämmönvaihdinta 42W Hönkäpesurin kiertonesteen lämpötila lämmönvaihtimen 42W180 jälkeen 6.2 Hönkäpesurin kiertonesteen tilavuusvirta 7 Lisäveden lämpötila ennen lämmönvaihdinta 42W181 8 Lisäveden lämpötila lämmönvaihtimen 42W181 jälkeen 9 Lisäveden lämpötila ennen lämmönvaihdinta 45W Lisäveden lämpötila lämmönvaihtimen 45W016 jälkeen 11.1 Lisäveden lämpötila lämmönvaihtimen 45W003 jälkeen 11.2 Lisäveden massavirta 12 Juppisäiliön ulospuhalluksen lämpötila ennen lämmönvaihdinta 45W Juppisäiliön ulospuhalluksen lämpötila lämmönvaihtimen 45W016 jälkeen 14 Syöttövesisäiliön paine 15 Syöttövesisäiliön lämpötila 16 Hönkäpesurin kiertonesteen paine pumpun 42P184 jälkeen 17 Hönkäpesurin kiertonesteen paine pumpun 42P185 jälkeen 18 Höngän lämpötila hönkäpesurin jälkeen 19 Höngän lämpötila ennen hönkäpesuria 20 Kiertonesteen poisto 21 Lämmityshöyryn määrä syöttövesisäiliölle 22 Syöttövesisäiliön höngän lämpötila ennen lämmönvaihdinta 45W Syöttövesisäiliön höngän lämpötila lämmönvaihtimen 45W003 jälkeen Mittauspisteet on esitetty erillisessä liitteessä. (Liite 1)

19 Mittaustulokset Mittaustulokset on esitetty taulukoituna erillisinä liitteinä. (Liitteet 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8) 3.5 Mittaustulosten arviointi Mittaustuloksien tarkkuuteen vaikuttavia tekijöitä oli mittaustavoissa sekä prosessissa. Lämpötilojen mittaus suoritettiin putkien pinnalta, jonka seurauksena lämpötiloissa saattaa olla pientä heittoa. Epätarkkuutta tuloksiin saattoi syntyä myös, koska mittalaitteiden lukemat eivät ole täysin samanaikaisesti luettuja. Tämän olisi voinut minimoida tallentamalla mittaustulokset mittalaitteiden muistiin. Mittauksien helpottamiseksi lukemat kirjattiin kuitenkin koeajohetkellä. Mittauksissa syntyneet virheet eivät ole kuitenkaan niin suuria, että niillä olisi merkittävää vaikutusta opinnäytetyön lopputulokseen. Prosessin vaikutuksesta syntyviä mittausvirheitä pienennettiin ajamalla koeajohetkellä mittaukseen liittyvää prosessin osaa käsiajolla. Prosessissa oli kuitenkin tekijöitä, joita ei voinut käytännössä saada täysin tasaisiksi, joka vaikutti osittain mittaustulokseen. Liuotussäiliö oli esimerkiksi sellainen, että sen tilaa oli käytännössä mahdotonta pitää tasaisena koko koeajojakson ajan. Siihen vaikutti kattilasta tulevan kemikaalisulan määrä, joka saattoi heilua hetkellisesti. Tämän seurauksena liuottajalta tulevan höngän lämpötila saattoi heilua, joka taas vaikutti hönkäpesurin ja sen kiertonesteen lämpötilaan. Näillä ei kuitenkaan ole suurta vaikutusta opinnäytetyön lopputulokseen.

20 20 4 LASKELMAT Laskelmissa on käytetty koeajoissa 2 ja 3 saatuja mittausarvoja. Kiertonesteen lämpötilan ollessa 45 ºC, käytetään koeajon 2 mittausarvoja ja kun kiertonesteen lämpötila on 55 ºC, käytetään koeajon 3 mittausarvoja. Mittauspöytäkirjat löytyvät liitteinä.(liitteet 2, 3) Laskelmissa on oletettu, että matalapainehöyryn myynti on mahdollista ympäri vuoden. 4.1 Lämmönvaihtimien lämpötilahyötysuhteet Lämmönvaihtimien lämpötilahyötysuhde lasketaan kaavalla t t 2 1 ε = (1) 5 t t 1, missä ε = lämpötilahyötysuhde t 1 = vastaanottavan virtauksen lämpötila ennen lämmönvaihdinta ( C) t 2 = vastaanottavan virtauksen lämpötila lämmönvaihtimen jälkeen ( C) t 5 = luovuttavan virtauksen lämpötila ennen lämmönvaihdinta ( C) Lämmönvaihdin 42W180 ε = ( 64,7 19,7) ( 68,3 19,7) C C ο ο = ο 45,0 C ο 48,6 C = 0,926

21 21 Kuva 6. Lämmönvaihtimen 42W180 lämpötilakuvaaja Lämmönvaihdin 42W181 ε = ( 57,9 21,3) ( 64,7 21,3) C C ο ο ο 36,6 C = ο 43,4 C = 0,843 Kuva7. Lämmönvaihtimen 42W180 lämpötilakuvaaja Seuraavalla sivulla olevassa taulukossa on esitetty lämmönvaihtimien lämpötilahyötysuhteet eri koeajotilanteissa. (Taulukko 1)

22 22 Taulukko 1. Lämmönvaihtimien lämpötilahyötysuhteet Lämmönvaihdin KOEAJO W180 0,892 0,926 0,964 0,898 0,945 0,967 0,898 42W181 0,859 0,843 0,753 0,882 0,846 0,781 0, Lämmönvaihtimien tehot Lämmönvaihtimien teho lasketaan kaavalla φ = ρ q c t (2) t v t,missä φ = lämmönvaihtimen teho (kw) ρ t = virtaavan nesteen tiheys (kg/l) q v = tilavuusvirta (l/s) c t = ominaislämpökapasiteetti (kj/kg C) t = virtaavan nesteen lämpötilan muutos ( C) Lämmönvaihdin 42W180 φ = ο 0,980kg / l 62,2l / s 4,18kJ / kg C = 11498kW = 11,50 MW ο ( 64,7 19,7) C Lämmönvaihdin 42W181 φ = ο 0,987kg / l 62,2l / s 4,18kJ / kg C = 9392kW = 9,39MW ο ( 57,9 21,3) C

23 23 Alla olevassa taulukossa on esitetty lämmönvaihtimien tehot eri koeajotilanteissa. (Taulukko 2) Taulukko 2. Lämmönvaihtimien tehot KOEAJO Lämmönvaihdin [ MW ] [ MW ] [ MW ] [ MW ] [ MW ] [ MW ] [ MW ] 42W180 10,40 11,50 14,36 8,59 11,41 13,68 10,84 42W181 8,56 9,39 10,51 7,10 8,69 9,79 8, Kiertonesteen lämpötilan nostolla saatava säästö Kiertonesteestä saatava lämpöteho lasketaan kaavalla φ m c t (3) kiertoneste = t,missä φ = kiertonesteestä saatava lämpöteho (kw) m = massavirta (kg/s) c t = ominaislämpökapasiteetti (kj/kg C) t = lämpötilan muutos ( C) ο ο φ ο = 29,2kg / s 4,18kJ / kg C 62, 2 C 40 C = 7591kW ο ο φ ο = 29,8kg / s 4,19 kj / kg C 68, 1 C 45 C = 8503kW ο ο φ ο = 29,8kg / s 4,19 kj / kg C 68, 1 C 55 C = 8596kW

24 24 Kiertonesteen lämpötilan nostolla saatu säästö lasketaan kaavalla φ = φ 2 φ 40 (4) säästö ο C,missä φ säästö = saatu säästö (kw) φ 2 = nostetusta kiertonesteen lämpötilasta saatava lämpöteho (kw) φ = kiertonesteestä saatu lämpöteho, nesteen lämpötilassa 40 ºC (kw) ο 40 C Kiertonesteen lämpötilan noustessa 45 C:een φ säästö = φ 45 ο φ ο C 40 C = 8503kW 7591kW = 912kW Kiertonesteen lämpötilan noustessa 55 C:een φ säästö = φ 55 ο φ ο C 40 C = 8596kW 7591kW = 1005kW 4.4 Säästetty höyryn määrä Laskuissa on oletettu, että kiertonesteen lämpötilan noususta saatava säästö on suoraan verrannollinen säästyvän höyryn määrään. Säästyvän höyryn määrä lasketaan kaavalla m höyry φ = h höyry ο 148 C (5)

25 25,missä m höyry = höyryn massavirran muutos (kg/s) φ höyry = säästyneen höyryn lämpöteho (kw) h ο = höyryn enthalpia (3,5bar, 148 C) (kj/kg) 148 C Kiertonesteen lämpötilan noustessa 45 C:een 912kW m höyry = = 0,334kg / s 2750kJ / kg Kiertonesteen lämpötilan noustessa 55 C:een 1005kW m höyry = = 0,365kg / s 2750kJ / kg 4.5 Säästyvän höyryn myynnistä saatava tuotto Höyrystä saatava vuotuinen tuotto lasketaan kaavalla W höyry = m höyry h3,5bar tk / a (6) missä, Whöyry = vuodessa säästynyt höyryn määrä (kwh/a) m höyry = säästynyt höyryn määrä (kg/s) h 3, 5bar = höyryn enthalpia (3,5bar, 148 C) (kj/kg) t / = tehtaan käyntiaika vuodessa (h/a) k a Tästä saatava raha lasketaan kaavalla Raha W höyryn hinta (7) = höyry

26 Kiertonesteen lämpötilan noustessa 45 C:een W höyry = 0,334kg / s 2750kJ / kg 8520h / a = kWh / a = 7825MWh / a Raha = 7825MWh / a 10 / MWh = / a Kiertonesteen lämpötilan noustessa 55 C:een W höyry = 0,365kg / s 2750kJ / kg 8520h / a = kWh / a = 8551MWh / a Raha = 8551MWh / a 10 / MWh = / a 4.6 Mahdollinen lisäys sähkön tuotantoon Tässä kappaleessa on laskettu sähkön tuotannon lisäys, jos tehtaassa olisi lauhdeturbiini. Tämä mahdollistaisi säästetyn matalapainehöyryn muuttamisen sähköksi. Laskuissa on oletettu, että lauhdeturbiinin avulla höyryn paine putoaa 0,05 bar. Sähkön hintana on käytetty 50 /MWh, joka oli opinnäytetyötä tehdessä realistinen arvio sähkön myyntihinnaksi. Sähkön tuotannon lisäys vuodessa lasketaan kaavalla ( h3,5bar h0,05bar ) mek η gen tk a W sähkö = m höyry / η (8)

27 27, missä Wsähkö = sähkön tuotannon lisäys vuodessa (kwh/a) m höyry = höyryn massavirta (kg/s) h 3, 5bar = höyryn enthalpia (3,5bar, 148 C) (kj/kg) h 0, 05bar = höyryn enthalpia (0,05bar, x=0,9) (kj/kg) η mek = mekaaninen hyötysuhde η gen = generaattorin hyötysuhde t / = tehtaan käyntiaika vuodessa (h/a) k a Tästä saatava raha lasketaan kaavalla Raha = W Sähkön hinta (9) sähkö Kiertonesteen lämpötilan noustessa 45 C:een ( ) kj / kg 0,98 0, h a W sähkö = 0,334kg / s / = kWh / a = 1175MWh / a Raha = 1175MWh / a 50 / MWh = / a Kiertonesteen lämpötilan noustessa 55 C:een ( ) kj / kg 0,98 0, h a P sähkö = 0,365kg / s / = kWh / a = 1284MWh / a Raha = 1284MWh / a 50 / MWh = / a

28 Saatava säästö ilman kiertonesteen lämpötilan nousua Tässä kappaleessa on laskettu hönkäpesurin kiertonesteen lämpötehosta saatava säästö, kun verrataan tilanteeseen jossa lämmönvaihdin 42W181 on ohitettu eli kiertonesteestä saatavaa lämpötehoa ei hyödynnetä lisäveteen. Laskuissa oletetaan, että kyseisellä lämmönvaihtimella tapahtuva lämpötilan nousu on suoraan verrannollinen lisäveden lämpötilaan ennen syöttövesisäiliötä. Näin ollen voidaan olettaa, että lämmönvaihtimen ollessa ohitettuna lisäveden lämpötila pienenee sen verran, mitä se nousisi lämmönvaihtimen ollessa ajolla. Kiertonesteestä saatava lämpöteho, kun kiertonesteen lämpötila on nykyinen 40 ºC ο ( 62,2 28,8) C kw ο φ ο = 29,2kg / s 4,18kJ / kg C = C Lisäveden esilämmityksen ansiosta säästetty syöttövesisäiliön lämmityshöyry 4076kWh m höyry = = 1,48kg / s 2750kJ / kg W höyry = 1,48kg / s 2750kJ / kg 8520h / a = kWh / a = 34676MWh / a Höyrystä saatava raha Raha = 34676MWh / a 10 / MWh = / a Höyrystä saatava raha, jos säästynyt höyrymäärä muutetaan sähköksi ( ) kj / kg 0,98 0, h a W sähkö = 1,48kg / s /

29 29 = kWh / a = 5207MWh / a Raha = 5207MWh / a 50 / MWh = / a

30 30 5 YHTEENVETO JA JOHTOPÄÄTÖKSET Tämä opinnäytetyö tehtiin Oy Metsä-Botnia Ab:n Rauman tehtailla. Työn tavoitteena oli hakea optimi ajotilanne, jossa lämmönvaihtimen 42W181 jälkeisen lisäveden lämpötila olisi mahdollisimman korkea, syöttövesisäiliön lämmityshöyryn vähentämiseksi. Opinnäytetyössä huomattiin, että hönkäpesurin kiertonesteen lämpötilan nostolla on mahdollisuus saada säästöä. Kiertonesteen lämpötilaa nostettaessa nykyisestä 40 C:ta 45 C:een saadaan säästöä vuodessa. Säästöä syntyy säästyneestä matalapainehöyrystä, joka voidaan mahdollisesti myydä eteenpäin. Lämpötilan nostolla ei ollut myöskään merkittävää vaikutusta hönkäpesurin toimintaan, vaan pesurin toiminta pysyy ennallaan muutoksesta huolimatta. Koeajoissa ajettiin hönkäpesuria myös niin, että kiertonesteen lämpötila nostettiin 55 C:een, jolloin säästö olisi ollut suurempi. Ajohetkellä huomattiin kuitenkin, että kiertonesteen lämpötilan ollessa 55 C, prosessi oli liian herkkä muutoksille. Tällöin käy niin, että lämpötila nousee liian helposti hallitsemattomasti yli lukitusrajan, jolloin liuotussäiliön hönkä kääntyy savupiippuun. Tämän hetkisillä kytkennöillä ja säädöillä ei siis ole mahdollista ajaa korkeammalla kiertonesteen lämpötilalla. Tulevaisuudessa mahdollinen lisäsäästö on kuitenkin mahdollista hyödyntää kehittämällä pesuria niin, että lämpötilat pysyvät paremmin hallinnassa. Laskelmissa on oletettu, että matalapainehöyryn myynti olisi ympärivuotista. Todellisuudessa tilanne on kuitenkin niin, että höyrylle löytyy ostaja vain talvella, jolloin kulutus on suurempi. Tästä johtuen höyryn myyminen ei ole todellisuudessa niin tuottavaa kuin laskelmat osoittavat. Opinnäytetyössä laskettiin mahdollinen säästö, jos tehtaalla olisi lauhdeturbiini säästetyn matalapainehöyryn muuttamiseksi sähköksi. Jos tämä olisi mahdollista säästetystä höyrystä saataisiin vuodessa Koeajossa huomattiin lisäksi, että jäähdytysveden maksimi virtaus ei riitä tilanteessa, jossa kattilan tuotanto on korkea, vaan virtaus on 20 % mitoitettua pie-

31 31 nempi. Tämän seurauksena hönkäpesurin kiertonesteen lämpötila nousee liian korkeaksi. Ongelma on suuri erityisesti kesäaikana, jolloin tulevan jäähdytysveden lämpötila on muuhun vuoden aikaan nähden korkeampi. Opinnäytetyön tuloksena todettiin, että prosessin hienosäädöillä on perustellusti mahdollista saada huomattavia säästöjä aikaiseksi ilman lisäinvestointeja.

32 32 LÄHTEET 1. [viitattu ] 2. Botnia Rauman tehtaan esittelymateriaali 3. Know Pulp 6.0 (12/2007) [viitattu ] 4. Markku Huhtinen, Arto Kettunen, Pasi Nurminen, Heikki Pakkanen. Höyrykattilatekniikka. 6.p. Helsinki. Edita Prima Oy, s. 5. Pekka Zenger. Voimalaitokset kurssin luentomateriaali Andritz. Liuottajan hönkien käsittely ja poltto soodakattilassa, Toimintaselostus ja käyttöohje Soodakattila käyttöohjeet. Revisio A Pekka Zenger. Lämmönsiirtotekniikka kurssin luentomateriaali. 2006

33 LIITTEET LIITE 1 Mittauspisteet LIITE 2 Koeajon 1 mittauspöytäkirja LIITE 3 Koeajon 2 mittauspöytäkirja LIITE 4 Koeajon 3 mittauspöytäkirja LIITE 5 Koeajon 4 mittauspöytäkirja LIITE 6 Koeajon 5 mittauspöytäkirja LIITE 7 Koeajon 6 mittauspöytäkirja LIITE 8 Koeajon 7 mittauspöytäkirja LIITE 9 Virtauskaavio Liuottajan hönkäpesuri LIITE 10 Virtauskaavio Liuottajan hönkien poltto soodakattilassa

34 LIITE 1

35 Koeajo 1 Poltto 24,0 l/s Tuotanto 2245 t/d Pvm ja klo :40 Mittauksessa mukana: Marko Eeva, Matti Alamaa ja Andritz Venttiilikulmat 42V % ja 42A % Mittauspiste Mitattava suure Damatic Logger Lämpötila Paine Virtaus Damatic Lisätiedot -mittaus [ C ] [ bar ] positio 1 Jäähdytysvesi, tulo X 19, Jäähdytysvesi, tulo X 60,3-62,2 l/s* * UÄ -mittari 3 Jäähdytysvesi, tulo X 57, Jäähdytysvesi, paluu X 44, Kiertoneste X 65, Kiertoneste X 41,1-108,9 l/s* * UÄ - mittari 7 Lisävesi X 21, Lisävesi X 54, Lisävesi X 53, Lisävesi X 57, Lisävesi X 62,2-29,2 kg/s 45A1109-FIQ 12 Juppisäiliön ulospuhallus X 107, Juppisäiliön ulospuhallus X 59, SYVE-säiliön p X - 0,58-45A1105-PC 15 SYVE-säiliön t X A1106-TI 16 Pumpun 42P184 jälkeinen p X - 4,27-42A3405-PI 17 Pumpun 42P185 jälkeinen p X - 4,32-42A3406-PI 18 Hönkä ulos X A3418-TC 19 Hönkä sisään X 66 * - - * pintalämpötila- 20 Kiertonesteen poisto X - - 5,0 l/s 42A3403-FC mittari Lämmityshöyry (HMP) SYVE:lle X - - 2,4 kg/s SYVE-säiliön hönkä X 101, SYVE-säiliön hönkä X 60,8 - - LIITE 2

36 Koeajo 2 Poltto 23,0 l/s Tuotanto 2159 t/d Pvm ja klo :57 Mittauksessa mukana: Marko Eeva, Matti Alamaa ja Andritz Venttiilikulmat 42V % ja 42A % Mittauspiste Mitattava suure Damatic Logger Lämpötila Paine Virtaus Damatic Lisätiedot -mittaus [ C ] [ bar ] positio 1 Jäähdytysvesi, tulo X 19, Jäähdytysvesi, tulo X 64,7-53,6 l/s* * UÄ -mittari 3 Jäähdytysvesi, tulo X 61, Jäähdytysvesi, paluu X 45, Kiertoneste X 68, Kiertoneste X 45,0-100,6 l/s* * UÄ - mittari 7 Lisävesi X 21, Lisävesi X 57, Lisävesi X 59, Lisävesi X 63, Lisävesi X 68,1-29,8 kg/s 45A1109-FIQ 12 Juppisäiliön ulospuhallus X 107, Juppisäiliön ulospuhallus X 66, SYVE-säiliön p X - 0,58-45A1105-PC 15 SYVE-säiliön t X A1106-TI 16 Pumpun 42P184 jälkeinen p X - 4,23-42A3405-PI 17 Pumpun 42P185 jälkeinen p X - 4,27-42A3406-PI 18 Hönkä ulos X A3418-TC 19 Hönkä sisään X 70 * - - * pintalämpötila- 20 Kiertonesteen poisto X - - 5,8 l/s 42A3403-FC mittari Lämmityshöyry (HMP) SYVE:lle X - - 3,7 kg/s SYVE-säiliön hönkä X 102, SYVE-säiliön hönkä X 67,1 - - LIITE 3

37 Koeajo 3 Poltto 22,9 l/s Tuotanto 2150 t/d Pvm ja klo :28 Mittauksessa mukana: Marko Eeva, Matti Alamaa ja Andritz Venttiilikulmat 42V % ja 42A % Mittauspiste Mitattava suure Damatic Logger Lämpötila Paine Virtaus Damatic Lisätiedot -mittaus [ C ] [ bar ] positio 1 Jäähdytysvesi, tulo X 19, Jäähdytysvesi, tulo X 76,3-30,1 l/s* * UÄ -mittari 3 Jäähdytysvesi, tulo X 69, Jäähdytysvesi, paluu X 44, Kiertoneste X 78, Kiertoneste X 56,1-100,4 l/s* * UÄ - mittari 7 Lisävesi X 21, Lisävesi X 62, Lisävesi X 61, Lisävesi X 65, Lisävesi X 70,5-29,1 kg/s 45A1109-FIQ 12 Juppisäiliön ulospuhallus X 107, Juppisäiliön ulospuhallus X 68, SYVE-säiliön p X - 0,62-45A1105-PC 15 SYVE-säiliön t X A1106-TI 16 Pumpun 42P184 jälkeinen p X - 4,23-42A3405-PI 17 Pumpun 42P185 jälkeinen p X - 4,28-42A3406-PI 18 Hönkä ulos X A3418-TC 19 Hönkä sisään X 68 * - - * pintalämpötila- 20 Kiertonesteen poisto X - - 3,9 l/s 42A3403-FC mittari Lämmityshöyry (HMP) SYVE:lle X - - 4,3 kg/s SYVE-säiliön hönkä X 103, SYVE-säiliön hönkä X 68,4 - - LIITE 4

38 Koeajo 4 Poltto 23,1 l/s Tuotanto 2167 t/d Pvm ja klo :07 Mittauksessa mukana: Marko Eeva, Matti Alamaa ja Andritz Venttiilikulmat 42V % ja 42A % Mittauspiste Mitattava suure Damatic Logger Lämpötila Paine Virtaus Damatic Lisätiedot -mittaus [ C ] [ bar ] positio 1 Jäähdytysvesi, tulo X 19, Jäähdytysvesi, tulo X 52,7-62,4 l/s* * UÄ -mittari 3 Jäähdytysvesi, tulo X 50, Jäähdytysvesi, paluu X 41, Kiertoneste X 56, Kiertoneste X 39,1-124,2 l/s* * UÄ - mittari 7 Lisävesi X 21, Lisävesi X 49, Lisävesi X 51, Lisävesi X 53, Lisävesi X 59,6-29,4 kg/s 45A1109-FIQ 12 Juppisäiliön ulospuhallus X 106, Juppisäiliön ulospuhallus X 55, SYVE-säiliön p X - 0,57-45A1105-PC 15 SYVE-säiliön t X A1106-TI 16 Pumpun 42P184 jälkeinen p X - 3,76-42A3405-PI 17 Pumpun 42P185 jälkeinen p X - 3,88-42A3406-PI 18 Hönkä ulos X A3418-TC 19 Hönkä sisään X 68 * - - * pintalämpötila- 20 Kiertonesteen poisto X - - 5,0 l/s 42A3403-FC mittari Lämmityshöyry (HMP) SYVE:lle X - - 4,6 kg/s SYVE-säiliön hönkä X 102, SYVE-säiliön hönkä X 57,7 - - LIITE 5

39 Koeajo 5 Poltto 23,1 l/s Tuotanto 2164 t/d Pvm ja klo :42 Mittauksessa mukana: Marko Eeva, Matti Alamaa ja Andritz Venttiilikulmat 42V % ja 42A % Mittauspiste Mitattava suure Damatic Logger Lämpötila Paine Virtaus Damatic Lisätiedot -mittaus [ C ] [ bar ] positio 1 Jäähdytysvesi, tulo X 18, Jäähdytysvesi, tulo X 62,8-51,4 l/s* * UÄ -mittari 3 Jäähdytysvesi, tulo X 60, Jäähdytysvesi, paluu X 44, Kiertoneste X 65, Kiertoneste X 46,9-127,8 l/s* * UÄ - mittari 7 Lisävesi X 21, Lisävesi X 56, Lisävesi X 56, Lisävesi X 59, Lisävesi X 65,8-29,0 kg/s 45A1109-FIQ 12 Juppisäiliön ulospuhallus X 108, Juppisäiliön ulospuhallus X 61, SYVE-säiliön p X - 0,67-45A1105-PC 15 SYVE-säiliön t X A1106-TI 16 Pumpun 42P184 jälkeinen p X - 3,74-42A3405-PI 17 Pumpun 42P185 jälkeinen p X - 3,86-42A3406-PI 18 Hönkä ulos X A3418-TC 19 Hönkä sisään X 71 * - - * pintalämpötila- 20 Kiertonesteen poisto X - - 4,5 l/s 42A3403-FC mittari Lämmityshöyry (HMP) SYVE:lle X - - 4,4 kg/s SYVE-säiliön hönkä X 102, SYVE-säiliön hönkä X 64,0 - - LIITE 6

40 Koeajo 6 Poltto 23,1 l/s Tuotanto 2170 t/d Pvm ja klo :08 Mittauksessa mukana: Marko Eeva, Matti Alamaa ja Andritz Venttiilikulmat 42V % ja 42A % Mittauspiste Mitattava suure Damatic Logger Lämpötila Paine Virtaus Damatic Lisätiedot -mittaus [ C ] [ bar ] positio 1 Jäähdytysvesi, tulo X 18, Jäähdytysvesi, tulo X 71,7-35,0 l/s* * UÄ -mittari 3 Jäähdytysvesi, tulo X 67, Jäähdytysvesi, paluu X 44, Kiertoneste X 72, Kiertoneste X 56,5-129,2 l/s* * UÄ - mittari 7 Lisävesi X 21, Lisävesi X 60, Lisävesi X 60, Lisävesi X 63, Lisävesi X 68,8-29,1 kg/s 45A1109-FIQ 12 Juppisäiliön ulospuhallus X 107, Juppisäiliön ulospuhallus X 65, SYVE-säiliön p X - 0,57-45A1105-PC 15 SYVE-säiliön t X A1106-TI 16 Pumpun 42P184 jälkeinen p X - 3,71-42A3405-PI 17 Pumpun 42P185 jälkeinen p X - 3,83-42A3406-PI 18 Hönkä ulos X A3418-TC 19 Hönkä sisään X 67 * - - * pintalämpötila- 20 Kiertonesteen poisto X - - 4,2 l/s 42A3403-FC mittari Lämmityshöyry (HMP) SYVE:lle X - - 4,9 kg/s SYVE-säiliön hönkä X 102, SYVE-säiliön hönkä X 67,6 - - LIITE 7

41 Koeajo 7 Poltto 23,1 l/s Tuotanto 2172 t/d Pvm ja klo :17 Mittauksessa mukana: Marko Eeva, Matti Alamaa ja Andritz Venttiilikulmat 42V % ja 42A % Mittauspiste Mitattava suure Damatic Logger Lämpötila Paine Virtaus Damatic Lisätiedot -mittaus [ C ] [ bar ] positio 1 Jäähdytysvesi, tulo X 18, Jäähdytysvesi, tulo X 61,1-43,7 l/s* * UÄ -mittari 3 Jäähdytysvesi, tulo X 57, Jäähdytysvesi, paluu X 43, Kiertoneste X 65, Kiertoneste X 40,1-80,0 l/s* * UÄ - mittari 7 Lisävesi X 21, Lisävesi X 54, Lisävesi X 56, Lisävesi X 60, Lisävesi X 67,2-29,4 kg/s 45A1109-FIQ 12 Juppisäiliön ulospuhallus X 108, Juppisäiliön ulospuhallus X 62, SYVE-säiliön p X - 0,69-45A1105-PC 15 SYVE-säiliön t X A1106-TI 16 Pumpun 42P184 jälkeinen p X - 4,45-42A3405-PI 17 Pumpun 42P185 jälkeinen p X - 4,51-42A3406-PI 18 Hönkä ulos X A3418-TC 19 Hönkä sisään X 69 * - - * pintalämpötila- 20 Kiertonesteen poisto X - - 6,7 l/s 42A3403-FC mittari Lämmityshöyry (HMP) SYVE:lle X - - 4,6 kg/s SYVE-säiliön hönkä X 103, SYVE-säiliön hönkä X 63,7 - - LIITE 8

42 LIITE 9

43 LIITE 10